20 25 30 35 522¿1a4 sedd in i spolens elektriska terminaler som gör det möjligt att optimera vibratorns funktion för olika tillämpningar. 20 25 30 35 522¿1a4 seen in the electrical terminals of the coil which makes it possible to optimize the function of the vibrator for different applications.
Teknikens ståndpunkt Funktionen hos en konventionell vibrator av variabel reluktanstyp (State of the art) samt hos den förbättrade lösningen med en Balanserad Elektromagnetiskt Separerad Transducer (BEST) beskrivs i SE-OO00810-2 och upprepas inte här.State of the art The function of a conventional vibrator of variable reluctance type (State of the art) and of the improved solution with a Balanced Electromagnetic Separated Transducer (BEST) is described in SE-OO00810-2 and is not repeated here.
Nackdelar med variabel reluktansvibratorer av kända utföranden När det dynamiska magnetiska flödet sluts genom mjukjärnsdetaljer så uppstår förluster främst i form av virvelströmsförluster. Existensen av dessa förluster kan studeras genom analys av den elektriska inimpedansen sedd in i spolen. Dessa förluster kännetecknas av att fasen hos den elektriska inimpedansen planar ut på nivån 50-60 grader, såsom visas i figur 1. Dessa förluster brukar negligeras i konventionella vibratorer (State of the art) framför allt för att det är svårt att göra något åt dem.Disadvantages of variable reluctance vibrators of known designs When the dynamic magnetic flux is closed by soft iron parts, losses occur mainly in the form of eddy current losses. The existence of these losses can be studied by analyzing the electrical impedance seen into the coil. These losses are characterized by the phase of the electrical impedance flattening out at the level of 50-60 degrees, as shown in Figure 1. These losses are usually neglected in conventional vibrators (State of the art) mainly because it is difficult to do anything about them. .
I den nya typen av vibrator enligt BEST principen blir dock dessa förluster mer besvärande eftersom det dynamiska flödet nu går helt och hållet genom mjukjärnsmaterial. Dessa förluster är en stor nackdel i hörapparater där hög verkningsgrad är en viktig egenskap. Speciellt viktigt är detta i implanterbara hörapparater där det är svårt att överföra energi transcutant (genom intakt hud) till den implanterade enheten. Vidare är det i implanterbara hörapparater viktigt att inte själva vibratorn blir uppvärmd till ohälsosamma temperaturer till följd av förluster vilka omvandlas till värme. Dessutom är bobinstommen enligt den nya vibratorprincipen BEST mer utsatt än i konventionella vibratorer då den måste vara väldigt liten och lätt dvs. den har väldigt dålig värmekapacitet. Detta är en följd av att i BEST vibratorer är spolen/bobinstommen placerad på lastsidan av vibratorn istället för som i en konventionell vibrator på mothållssidan.In the new type of vibrator according to the BEST principle, however, these losses become more troublesome because the dynamic fl fate now goes entirely through soft iron material. These losses are a major disadvantage in hearing aids where high efficiency is an important feature. This is especially important in implantable hearing aids where it is difficult to transfer energy transcutaneously (through intact skin) to the implanted device. Furthermore, in implantable hearing aids it is important that the vibrator itself is not heated to unhealthy temperatures as a result of losses which are converted into heat. In addition, the bobbin frame according to the new vibrator principle BEST is more exposed than in conventional vibrators as it must be very small and light, ie. it has very poor heat capacity. This is a consequence of the fact that in BEST vibrators the coil / bobbin body is placed on the load side of the vibrator instead of as in a conventional vibrator on the abutment side.
Av ovanstående beskrivning framgår att det finns ett starkt behov att reducera förluster som uppkommer i variabel relulctansvibratorer.From the above description it appears that there is a strong need to reduce losses that occur in variable reluctance vibrators.
Sammanfattning av uppfinningen Den föreslagna uppfinningen är en ny vibrator av variabel reluktans typ som kännetecknas av att åtminstone bobinstommen, företrädesvis hela armaturen som leder 2002-05-02 naiv. 10 15 20 25 30 35 522 164 3 det dynamiska magnetflödet, tillverkas av laminerad plåt med för ändamålen goda o | u n oo s; magnetiska egenskaper.Summary of the invention The proposed invention is a new vibrator of variable reluctance type which is characterized in that at least the bobbin body, preferably the entire luminaire leading 2002-05-02 is naive. 10 15 20 25 30 35 522 164 3 the dynamic magnetic flux, made of laminated sheet metal with good o | u n oo s; magnetic properties.
Detaljerad beskrivning av uppfinningen Föreliggande uppfinning löser tidigare problem och kännetecknas av, att bobbinstommen utgöres av laminerade blad av magnetiskt ledande material.Detailed description of the invention The present invention solves previous problems and is characterized in that the bobbin body consists of laminated sheets of magnetically conductive material.
En föredragen utföringsform av uppfinningen kännetecknas av, att även oken utgöres av laminerade blad av magnetiskt ledande material.A preferred embodiment of the invention is characterized in that the yoke also consists of laminated sheets of magnetically conductive material.
En annan föredragen utföringsform kännetecknas av, att bladen är sammanfogade (fixerade till varandra) med lim som bildar ett skikt med låg elektrisk ledningsförmåga mellan bladen, En ytterligare föredragen utföringsform kännetecknas av, att bladen är tillverkade medelst stansning, En annan föredragen utföringsform kännetecknas av, att en kapacitiv impedans är parallellkopplad så att en parallellresonans åstadkoms i ett frekvensområde där vibratorn ej skall konsumera energi t.ex vid en switch eller bärvågsfrekvens.Another preferred embodiment is characterized in that the blades are joined (fixed to each other) with glue which forms a layer with low electrical conductivity between the blades. A further preferred embodiment is characterized in that the blades are made by punching. Another preferred embodiment is characterized by that a capacitive impedance is connected in parallel so that a parallel resonance is achieved in a frequency range where the vibrator is not to consume energy, for example at a switch or carrier frequency.
En ytterligare annan föredragen utföringsform kännetecknas av, att en kapacitiv impedans är seriekopplad så att en serieresonans åstadkoms i ett frekvensområde där effektiv omvandling från elektrisk energi till mekanisk energiskall åstadkommas.Yet another preferred embodiment is characterized in that a capacitive impedance is connected in series so that a series resonance is achieved in a frequency range where efficient conversion from electrical energy to mechanical energy shell is achieved.
En annan för4edsragen utföringsform kännetecknas av, att en kapacitiv impedans är parallellkopplad så att en parallellresonans åstadkoms och en kapacitiv impedans seriekopplas så att en serieresonans åstadkommas.Another preferred embodiment is characterized in that a capacitive impedance is connected in parallel so that a parallel resonance is produced and a capacitive impedance is connected in series so that a series resonance is produced.
En ytterligare föredragen utföringsform kännetecknas av, att spolen är tvådelad och ett enkelt delningsfilter är anordnat att styra fördelningen av energi mellan spolarna avseende olika frekvensområden.A further preferred embodiment is characterized in that the coil is two-part and a simple dividing filter is arranged to control the distribution of energy between the coils with respect to different frequency ranges.
De sammantagna förlusterna i mjukjärn och magnetkrets i kända vibratorkonstruktioner manifesterar sig i det faktum att den elektriska inimpedansen blir mer resistiv än vad den skulle vara utan förluster. Detta innebär att dagens konstruktioner har en fasvinkel som knappast överstiger 60 grader vilket skall jämföras med den fasvinkel som kan 2002-05-02 »|;v| annan 10 15 20 25 522 'föll uppnås i föreliggande uppfinning med laminerad kärna som är c:a 80-85 grader, se o o | v »- figur 1b. I det senare fallet erhålls en mer induktiv karakteristik på inimpedansen vilket innebär dels att virvelströmsförlusterna har minskat och dels att den elektriska inimpedansen har fått en högre induktans. Denna mer renodlade induktiva karakteristik, som är en konkret effekt av uppfinningen, kan utnyttjas på så sätt att vibratorn kan skräddarsys för att bli extremt effektiv i vissa frekvensområden alternativt extremt högimpediv i andra frekvensområden. Denna optimering kan enkelt utföras med externa elektriska komponenter.The total losses in soft iron and magnetic circuit in known vibrator constructions are manifested in the fact that the electrical impedance becomes more resistive than it would be without losses. This means that today's constructions have a phase angle that hardly exceeds 60 degrees, which must be compared with the phase angle that can 2002-05-02 »|; v | another 1022 20 522 'fell is achieved in the present invention with a laminated core which is about 80-85 degrees, see o o | v »- figure 1b. In the latter case, a more inductive characteristic of the input impedance is obtained, which means that the eddy current losses have decreased and that the electrical input impedance has a higher inductance. This more purely inductive characteristic, which is a concrete effect of the invention, can be utilized in such a way that the vibrator can be tailored to be extremely efficient in certain frequency ranges or extremely high impedance in other frequency ranges. This optimization can be easily performed with external electrical components.
Tekniken med laminerad kärna har prövats i helt andra tillämpningar såsom transformatorer, elektriska motorer och högtalare för luftledning men aldrig i samband med vibratorer för benledningsbruk. En tillämpning där laminering av delar av magnetflödesslingan föreslagits är känd genom US patent 3,632,904. Där föreslås att laminering skall användas i en konventionell högtalare av ”moving coil typ” eller "talspole typ”. Denna högtalare fungerar enligt en helt annan princip än vibratorer av variabel reluktanstyp. En pikant detalj i sammanhanget är att, såsom lamineringarna är utförda enligt beskrivningen och figurerna i US-A-3,632,904, erhålls ingen reducering av virvelströmsförlusterna. Lamineringarna är nämligen placerade 90 grader tvärs mot signalflödet vilket ej minskar virvelströmmarna då dessa induceras i samma plan. I kända cirkulärsymmetriska högtalarkonstruktioner med talspole kan laminering svårligen realiseras då dessa i så fall skulle innebära att cylindrar med successivt ändrad diameter skulle passas in i varandra med isolerande skikt emellan. I US patent 3,935,398 visas lamineríngar i en liten lufthögtalare för hörapparater. Här har laminering använts för en del av magnetflödesslingan dock inte för den viktigaste delen dvs järnkärnan som omslutes av spolen. I den här typen av högtalare, där spolkärnan består av ett tunt bandstål, vilken också är högtalarens rörliga del som förmedlar vibrationer till luft membranet, kan laminering av bobinstommen/järnkärnan ej användas. 2002-05-02 ;»;=, ;»n:| 10 15 20 25 30 35 o o ø I »a 522 164 s Det finns flera skäl att Iaminering ej prövats i dagens benledningsvibratorer. En anledning att laminering ej hittills prövats är att en exakt analys av den elektromagnetiska funktionen i dagens benledningsvibratorer är praktiskt taget omöjlig att genomföra och följaktligen har ingen konkret påvisat problemets storlek. Det är först efter omfattande tester som den fulla potentialen av föreliggande uppfinning kan inses.The laminated core technology has been tested in completely different applications such as transformers, electric motors and speakers for overhead lines but never in connection with vibrators for bone line use. An application where lamination of portions of the magnetic loop loop has been proposed is known from U.S. Patent 3,632,904. It is proposed that lamination should be used in a conventional speaker of the "moving coil type" or "voice coil type". This speaker works according to a completely different principle than vibrators of variable reluctance type. and the figures in U.S. Pat. In U.S. Patents 3,935,398, laminations are shown in a small air speaker for hearing aids. of the coil.In this type of speakers, where the coil core consists of a thin strip steel, which is also the moving part of the speaker which transmits vibrations to the air membrane, lamination of the bobbin body / iron core cannot be used. 2002-05-02; »; =,;» n: | 10 15 20 25 30 35 o o ø I »a 522 164 s There are several reasons why lamination has not been tested in today's bone conduction vibrators. One reason that lamination has not been tried so far is that an exact analysis of the electromagnetic function in today's bone conduction vibrators is practically impossible to carry out and consequently no one has specifically demonstrated the size of the problem. It is only after extensive testing that the full potential of the present invention can be realized.
En annan orsak till att Iaminering ej prövats kan ha varit att problemet med virvelströmmar ej varit så stort såsom det blivit i de nya konstruktionerna enligt SE 000810-2 och ingen har uppenbarligen därför försökt lösa problemet på det sätt som föreslås i föreliggande uppfinning! Ett tredje skäl är också att Iaminering svårligen kunnat realiseras ur tillverkningssynpunkt och till rimlig kostnad med dagens företrädesvis cirkulärsymmetriska konstruktioner.Another reason why lamination has not been tried may have been that the problem with eddy currents has not been as great as it has been in the new constructions according to SE 000810-2 and no one has obviously therefore tried to solve the problem in the way proposed in the present invention! A third reason is also that lamination has been difficult to realize from a manufacturing point of view and at a reasonable cost with today's preferably circularly symmetrical constructions.
Uppfinningens tillämpningar begränsar sig inte till benledningshörapparater och audiometervibratorer utan kan också med fördel även användas i andra högtalartillämpningar samt som vibrationsgivare eller mikrofon.The applications of the invention are not limited to bone conduction hearing aids and audiometer vibrators, but can also be used to advantage in other loudspeaker applications as well as as a vibration sensor or microphone.
Beskrivning av figurer Figur 1. Inimpedansens magnitud-(a) och fas (b) karakteristik hos variabel reluktansvibrator av känt slag (A) samt enligt den föreslagna uppfinningen (B).Description of Figures Figure 1. The magnitude (a) and phase (b) characteristics of the impedance of variable reluctance vibrator of known type (A) and according to the proposed invention (B).
Figur 2. Tvärsnitt genom en föredragen utföringsform av uppfinningen.Figure 2. Cross section through a preferred embodiment of the invention.
Figur 3. Detaljer ur den föredragna utföringsformen.Figure 3. Details of the preferred embodiment.
Figur 4. Exempel på optimering av föreliggande vibrator med hjälp av externa elektriska komponenter.Figure 4. Example of optimization of the present vibrator using external electrical components.
Detaljerad beskrivning I figur 2 visas ett föredraget utföringsexempel som helt eller delvis löser svagheterna med virvelströmsförluster i vibratorer för benledningsbruk. Vibratorn (1) har rektangulär symmetri. Den H-formade bobinstommen (2) är elastiskt upphängd medelst två fjäderelement (3a,b) till biaseringsflödesenheten (4). Signalflödet GJ.. , som genererats av ström som flyter i den kring bobinstommen/järnkärnan placerade spolen (5), sluts kortast möjliga väg genom mjukjärnsmaterialet och väsentligen genom i horisontalplanet utbredda axiella luftgap (6a,b,c,d). Enheten för skapande av magnetiskt biaseringsflöde (statiskt flöde från permanentmagneterna) består av fyra magneter (7a,b,c,d), två ok (8a,b), fyra biasok (9a,b,c,d) och en mothållsmassa (10). 2002-05-02 10 15 20 25 »nya- 35 522 164 ø De fyra biasoken kan utformas så att (9a,b) utgör en integral enhet och (9c,d) utgör en andra enhet. Varje magnet biaserar väsentligen det näraliggande inre Iuftgapet (6a,b,c,d) med biasflödet (Do vilket också löper genom de yttre luftgapen (11a,b,c,d) och genom biasoken (9a,b,c,d).Detailed description Figure 2 shows a preferred embodiment which completely or partially solves the weaknesses with eddy current losses in vibrators for bone conduction use. The vibrator (1) has rectangular symmetry. The H-shaped bobbin frame (2) is elastically suspended by means of two spring elements (3a, b) to the biasing flow unit (4). Signal G fate GJ .., generated by current flowing in the coil (5) placed around the bobbin body / iron core, is closed in the shortest possible way through the soft iron material and essentially through axial air gaps (6a, b, c, d) distributed in the horizontal plane. The unit for creating magnetic biasing flux (static flux from the permanent magnets) consists of four magnets (7a, b, c, d), two yokes (8a, b), four biases (9a, b, c, d) and an abutment mass (10 ). 2002-05-02 10 15 20 25 »nya- 35 522 164 ø The four biases can be designed so that (9a, b) constitutes an integral unit and (9c, d) constitutes a second unit. Each magnet essentially biases the adjacent inner air gap (6a, b, c, d) with the bias flow (Do which also passes through the outer air gaps (11a, b, c, d) and through the bias socket (9a, b, c, d).
Den H-formade kärnan/ bobinstommen (2), kring vilken spolen är anbringad, är laminerad såsom visas i figur 3. Lamineringen utgörs av blad (12) med lämpliga magnetiska egenskaper som sammanfogas med ett lim som bildar ett tunnt skikt (13) med låg elektrisk ledningsförmåga mellan bladen. Genom laminering motverkas således den dynamiska ström som uppstår i radialplanet runt det i järn materialet löpande dynamiska flödet. Om inte den H-formade kärnan (2) lamineras kommer virvelströmsförlusterna kraftigt att höja temperaturen i materialet som p.g.a. sin ringa storlek och vikt lätt blir överhettad med risk för kortslutning av spolen som följd. För att ytterligare minska virvelströmsförlusterna kan även de två oken (8a,b) utformas som laminerade enheter.The H-shaped core / bobbin body (2), around which the coil is applied, is laminated as shown in Figure 3. The lamination consists of sheets (12) with suitable magnetic properties which are joined together with an adhesive which forms a thin layer (13) with low electrical conductivity between the blades. Lamination thus counteracts the dynamic current that arises in the radial plane around the dynamic flow flowing in the iron material. If the H-shaped core (2) is not laminated, the eddy current losses will greatly increase the temperature in the material which due to its small size and weight easily overheats with the risk of shorting the coil as a result. To further reduce eddy current losses, the two yokes (8a, b) can also be designed as laminated units.
Som nämns i SE000810-2 så kan permanentmagneterna, för skapande av det statiska biasflödet, placeras på en rad olika sätt. Det är uppenbart att bobinstommen i dessa utföringsexempel kan utföras i rektangulär symmetri och att den därmed kan lamineras. Även de ok som sluter det magnetiska signalflödet kan lamineras.As mentioned in SE000810-2, the permanent magnets, for creating the static bias fate, can be placed in a number of different ways. It is obvious that the bobbin frame in these embodiments can be made in rectangular symmetry and that it can thus be laminated. Even the yokes that close the magnetic signal flow can be laminated.
Den elektriska inimpedansen hos en vibrator enligt uppfinnlngen har stark induktiv karaktär och består väsentligen av en induktans (L) och ohmska förluster i spolen (R) enligt modellen i figur 4. Man kan nu med relativt enkla medel optimera vibratorns funktion i vissa relativt godtyckliga frekvensområden. Exempelvis kan en kondensator (Cl) placeras parallellt med spolen (1) för att åstadkomma en parallell resonans som innebär att vibratorn konsumerar extremt lite effekt vid resonansfrekvensen enligt figur 4a. Detta är betydelsefullt vid användning av digitala slutsteg t.ex. klass D steg där man ej vill att vibratorn skall konsumera energi vid switch- eller bärvågsfrekvensen. Man kan även placera en kondensator (C2) i serie med spolen enligt figur 4b. På detta sätt kan man genom att välja ett lämpligt värde på kondensatorn (CZ), erhålla en mycket effektiv elektromekanisk omvandling i ett visst frekvensområde t.ex. talfrekvensområdet. Denna lösning med C; kan kombineras med Cl och såsom visas i figur 4b där C1 streckats. Kondensatorerna C, och CZ har läckresistanser som ej är visade i figur 4. Kondensatorerna kan ha resistorer i serie eller parallellt med sig själva för att erhålla önskad dämpning (Q-värde) på de uppkomna resonanserna. Slutligen kan kondensatorer (Ca) och (C4) seriekopplas och fungera som delningsfilter mellan två olika 2002-05-02 522 164 z spolar i vibratorn. Den ena spolen (Ll) är optimerad för god funktion i ett frekvensområde t.ex upp till 1-2 kHz och den andra spolen (Lz) är optimerad för god funktion i angänsande frekvensområde t.ex över 1-2 kHz. 5 Trots att alla utföringsexemplen är presenterade för att beskriva uppfinningen är det uppenbart att en fackman kan modifiera, lägga till och ta bort detaljer utan att avvika från uppfinningens omfattning och andemening såsom definieras av följande patentkrav. m-zw ;»;ua 2002-05-02The electrical impedance of a vibrator according to the invention has a strong inductive character and consists essentially of an inductance (L) and ohmic losses in the coil (R) according to the model in Figure 4. The vibrator's function can now be optimized by relatively simple means in certain relatively arbitrary frequency ranges. . For example, a capacitor (C1) can be placed parallel to the coil (1) to provide a parallel resonance which means that the vibrator consumes extremely little power at the resonant frequency according to Figure 4a. This is important when using digital output stages e.g. class D step where you do not want the vibrator to consume energy at the switch or carrier frequency. You can also place a capacitor (C2) in series with the coil according to Figure 4b. In this way, by selecting a suitable value of the capacitor (CZ), one can obtain a very efficient electromechanical conversion in a certain frequency range e.g. the frequency range. This solution with C; can be combined with C1 and as shown in Figure 4b where C1 is dashed. Capacitors C and CZ have leakage resistances not shown in Figure 4. The capacitors may have resistors in series or parallel to themselves to obtain the desired attenuation (Q value) of the resulting resonances. Finally, capacitors (Ca) and (C4) can be connected in series and function as crossover filters between two different coils in the vibrator. One coil (L1) is optimized for good function in a frequency range eg up to 1-2 kHz and the other coil (Lz) is optimized for good function in the adjacent frequency range eg over 1-2 kHz. Although all embodiments are presented to describe the invention, it is apparent that one skilled in the art can modify, add and remove details without departing from the scope and spirit of the invention as defined by the following claims. m-zw; »; ua 2002-05-02
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0201441ASE522164C2 (en) | 2002-05-10 | 2002-05-10 | Device for electromagnetic vibrator |
| AU2003235386AAU2003235386A1 (en) | 2002-05-10 | 2003-05-12 | Means at electromagnetic vibrator |
| EP03723604AEP1504630A1 (en) | 2002-05-10 | 2003-05-12 | Means at electromagnetic vibrator |
| PCT/SE2003/000751WO2003096744A1 (en) | 2002-05-10 | 2003-05-12 | Means at electromagnetic vibrator |
| JP2004504565AJP2005525762A (en) | 2002-05-10 | 2003-05-12 | Electromagnetic vibrator |
| KR10-2004-7018075AKR20050010791A (en) | 2002-05-10 | 2003-05-12 | Means at electromagnetic vibrator |
| US10/983,015US7471801B2 (en) | 2002-05-10 | 2004-11-05 | Device for the generation of or monitoring of vibrations |
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0201441ASE522164C2 (en) | 2002-05-10 | 2002-05-10 | Device for electromagnetic vibrator |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0201441D0 SE0201441D0 (en) | 2002-05-10 |
| SE0201441L SE0201441L (en) | 2003-11-11 |
| SE522164C2true SE522164C2 (en) | 2004-01-20 |
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0201441ASE522164C2 (en) | 2002-05-10 | 2002-05-10 | Device for electromagnetic vibrator |
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1504630A1 (en) |
| JP (1) | JP2005525762A (en) |
| KR (1) | KR20050010791A (en) |
| AU (1) | AU2003235386A1 (en) |
| SE (1) | SE522164C2 (en) |
| WO (1) | WO2003096744A1 (en) |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7376237B2 (en) | 2004-09-02 | 2008-05-20 | Oticon A/S | Vibrator for bone-conduction hearing |
| SE528279C2 (en) | 2005-02-21 | 2006-10-10 | Entific Medical Systems Ab | Vibrator for bone conductive hearing aid |
| SE0600843L (en)* | 2006-04-12 | 2007-10-13 | Osseofon Ab | Method of manufacturing balanced vibrator |
| SE0701242L (en) | 2007-05-24 | 2008-12-02 | Cochlear Ltd | Vibrator |
| US8216287B2 (en) | 2008-03-31 | 2012-07-10 | Cochlear Limited | Tangential force resistant coupling for a prosthetic device |
| SE533047C2 (en)* | 2009-03-24 | 2010-06-15 | Osseofon Ab | Leg conduit vibrator design with improved high frequency response |
| DE102009014770A1 (en) | 2009-03-25 | 2010-09-30 | Cochlear Ltd., Lane Cove | vibrator |
| USRE48797E1 (en) | 2009-03-25 | 2021-10-26 | Cochlear Limited | Bone conduction device having a multilayer piezoelectric element |
| SE534805C2 (en) | 2010-08-28 | 2011-12-27 | Osseofon Ab | Miniature variable reluctance vibrator |
| US8565461B2 (en) | 2011-03-16 | 2013-10-22 | Cochlear Limited | Bone conduction device including a balanced electromagnetic actuator having radial and axial air gaps |
| US9107013B2 (en) | 2011-04-01 | 2015-08-11 | Cochlear Limited | Hearing prosthesis with a piezoelectric actuator |
| US9716953B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-07-25 | Cochlear Limited | Electromagnetic transducer with specific internal geometry |
| JP6276511B2 (en)* | 2013-03-15 | 2018-02-07 | リオン株式会社 | Electromechanical transducer and electroacoustic transducer |
| US11035830B2 (en) | 2017-06-23 | 2021-06-15 | Cochlear Limited | Electromagnetic transducer with dual flux |
| US11778385B2 (en) | 2017-06-23 | 2023-10-03 | Cochlear Limited | Electromagnetic transducer with non-axial air gap |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5528697A (en)* | 1991-05-17 | 1996-06-18 | Namiki Precision Jewel Co., Ltd. | Integrated vibrating and sound producing device |
| AU703061B2 (en)* | 1995-09-02 | 1999-03-11 | New Transducers Limited | Vibration transducers |
| SE516270C2 (en)* | 2000-03-09 | 2001-12-10 | Osseofon Ab | Electromagnetic vibrator |
| SE514929C2 (en)* | 2000-06-02 | 2001-05-21 | P & B Res Ab | Vibrator for leg anchored and leg conduit hearing aids |
| SE514930C2 (en)* | 2000-06-02 | 2001-05-21 | P & B Res Ab | Vibrator for leg anchored and leg conduit hearing aids |
| US6761681B2 (en)* | 2001-08-14 | 2004-07-13 | Phonak Ag | Percutaneous or transcutaneous access into the body |
| EP1420853B1 (en)* | 2001-08-31 | 2010-04-07 | F. Hoffmann-Roche AG | Membrane/cannula combination and connecting device |
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE0201441D0 (en) | 2002-05-10 |
| AU2003235386A1 (en) | 2003-11-11 |
| JP2005525762A (en) | 2005-08-25 |
| SE0201441L (en) | 2003-11-11 |
| KR20050010791A (en) | 2005-01-28 |
| EP1504630A1 (en) | 2005-02-09 |
| WO2003096744A1 (en) | 2003-11-20 |
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE522164C2 (en) | Device for electromagnetic vibrator | |
| US7471801B2 (en) | Device for the generation of or monitoring of vibrations | |
| US6917690B2 (en) | Electromagnetic transducer having multiple magnetic air gaps whose magnetic flux is in a same direction | |
| JP3963173B2 (en) | Speaker | |
| US9025796B2 (en) | Vibration generator | |
| EP1895813A1 (en) | Acoustic tranducer | |
| EP2833648B1 (en) | Electrodynamic loudspeaker with conducting elements | |
| BRPI1102617B1 (en) | SPEAKER MAGNET STRUCTURE | |
| JP5524184B2 (en) | Leak-free coil transducer motor assembly without iron | |
| KR20080112166A (en) | High efficiency compact electro-acoustic transducer with reduced size | |
| JPH0591592A (en) | Conversion with permanent magnet | |
| EP3314618B1 (en) | A magnetic actuator for a magnetic suspension system | |
| Lemarquand et al. | MEMS electrodynamic loudspeakers for mobile phones | |
| US20070140522A1 (en) | Concentric radial ring motor | |
| US20130156254A1 (en) | Transducer With Variable Compliance | |
| CN111683327B (en) | A transducer | |
| GB2214724A (en) | Permanent magnet electric motor | |
| CN113557752A (en) | Speaker motor with improved linearity | |
| CN107995569B (en) | Multi-magnetic loudspeaker driving structure and multi-magnetic loudspeaker | |
| RU2057399C1 (en) | Electrodynamic transducer | |
| US12425774B2 (en) | Loudspeaker motor with inner permanent magnet | |
| EP4120694A1 (en) | Drive unit for a loudspeaker | |
| Lemarquand et al. | Electrodynamic MEMS: Application to mobile phone loudspeakers | |
| KR940005863B1 (en) | Transducer | |
| CN116547993A (en) | Electromagnetic signal converter for bone conduction earphone |