Область техникиField of technology
Настоящее изобретение относится к способу проектирования сухой-мокрой комбинированной градирни и относится к области техники управления градирней.The present invention relates to a method for designing a dry-wet combination cooling tower and relates to the field of cooling tower control technology.
Предпосылки изобретенияBackground of the invention
В последние годы экономика и производство стремительно развиваются, и такие отрасли, как углехимическая промышленность, нефтехимическая промышленность, электростанции и др., получили быстрое развитие; но в то же время имеющиеся проблемы с водными ресурсами также требуют срочного решения. Сухие-мокрые комбинированные градирни относятся к широкому ассортименту градирней, которые как характеризуются относительно высоким тепловым КПД, так и обладают способностью экономить воду и рассеивать туман, поэтому они имеют широкие перспективы на рынке. Тем не менее в большинстве существующих способах проектных расчетов для упрощения процесса расчета условно берут воздух мокрой секции на выходе из градирни в состоянии ненасыщения, также не обращают внимание на изменение количества теплоты, которое вызвано изменением объема воды, и расчет потерь на испарение в большинстве случаев осуществляют с применением метода коэффициентов, что делает расчет потерь на испарение и параметров состояния воздуха на выходе из градирни неточным; для точного расчета потерь на испарение и рассеивания тумана в градирне в разные месяцы, повышения эффективности проектирования градирни и обеспечения удобства проектирования градирни на основе регулирования годового коэффициента экономии воды и эффекта рассеивания тумана предложен новый способ расчета, решающий вышеуказанные проблемы.In recent years, the economy and production have developed rapidly, and such industries as coal chemical industry, petrochemical industry, power plants, etc. have developed rapidly; but at the same time, the existing water resource problems also require urgent solutions. Dry-wet combination cooling towers belong to a wide range of cooling towers, which are characterized by relatively high thermal efficiency and have the ability to save water and disperse fog, so they have broad prospects in the market. However, in most existing design calculation methods, in order to simplify the calculation process, they conditionally take the air of the wet section at the outlet of the cooling tower in a state of unsaturated state, and also do not pay attention to the change in the amount of heat caused by the change in the volume of water, and in most cases, the calculation of evaporation losses is carried out using the coefficient method, which makes the calculation of evaporation losses and the parameters of the air state at the outlet of the cooling tower inaccurate; In order to accurately calculate the evaporation loss and fog dispersion in the cooling tower in different months, improve the efficiency of cooling tower design and ensure the convenience of cooling tower design based on the regulation of the annual water saving coefficient and fog dispersion effect, a new calculation method is proposed that solves the above problems.
Сущность изобретенияThe essence of the invention
Техническая задача, которую призвано решить настоящее изобретение, заключается в преодолении вышеуказанных недостатков, для чего предложен способ проектирования сухой-мокрой комбинированной градирни, в котором с помощью годового коэффициента экономии воды в качестве параметра, делающего возможным более точный расчет конструктивных параметров градирни и времени работы, получают более точные параметры воздуха на выходе из градирни, потери на испарение и другие параметры, и можно точно выполнять расчет потерь воды в градирне и расчет эффекта рассеивания тумана, чем оптимизировать проектирование градирни, выполнять точное регулирование потерь воды на испарение и обеспечивать лучший эффект экономии воды в градирни.The technical problem that the present invention is designed to solve is to overcome the above-mentioned disadvantages, for which a method for designing a dry-wet combined cooling tower is proposed, in which, using the annual water saving coefficient as a parameter that makes it possible to more accurately calculate the design parameters of the cooling tower and the operating time, more accurate parameters of the air at the outlet of the cooling tower, evaporation losses and other parameters are obtained, and it is possible to accurately calculate the water loss in the cooling tower and calculate the fog dispersion effect, thereby optimizing the design of the cooling tower, accurately adjusting the water loss due to evaporation and ensuring a better water saving effect in the cooling tower.
Для решения вышеуказанной технической задачи в настоящем изобретении используются следующие технические решения:To solve the above technical problem, the following technical solutions are used in the present invention:
Способ проектирования сухой-мокрой комбинированной градирни, при этом в способе сравнивают годовые потери на испарение qy с потерями на испарение сухой-мокрой комбинированной градирни qn, и если получают qy>qn, то нет соответствия требованиям к коэффициенту экономии воды, и увеличивают относительную влажность η;A method for designing a dry-wet combination cooling tower, wherein the method compares the annual evaporation losses qy with the evaporation losses of the dry-wet combination cooling tower qn , and if qy>qn is obtained, then there is no compliance with the requirements for the water saving coefficient, and the relative humidity η is increased;
если есть соответствие требованиям к коэффициенту экономии воды, то рассчитывают рассеивание тумана и определяют, имеется ли соответствие требованиям к рассеиванию тумана в градирни; осуществляют расчет сопротивления и выбор типа вентилятора и, наконец, выводят результаты проектирования;if the water saving coefficient requirements are met, then the fog dispersion is calculated and whether the fog dispersion requirements of the cooling tower are met; the resistance is calculated and the fan type is selected, and finally the design results are output;
на основании относительного коэффициента экономии воды рассчитывают потери на испарение сухой-мокрой комбинированной градирни qn;Based on the relative water saving coefficient, the evaporation losses of a dry-wet combined cooling tower qn are calculated;
годовые потери на испарение получают суммированием потерь на испарение в нелетний сезон с потерями на испарение в летний сезон; при расчете потерь на испарение в нелетний сезон сухая секция и мокрая секция градирни работают одновременно; на основании эффективности теплообмена сухой секции получают температуру воздуха сухой секции на выходе из градирни и температуру воды мокрой секции на входе в градирню, затем осуществляют расчет потери воды на испарение мокрой секции; при расчете потерь на испарение в летний сезон в градирне работает только мокрая секция для охлаждения; осуществляют расчет потери воды на испарение мокрой секции;annual evaporation losses are obtained by summing up evaporation losses in the non-summer season with evaporation losses in the summer season; when calculating evaporation losses in the non-summer season, the dry section and the wet section of the cooling tower operate simultaneously; based on the heat exchange efficiency of the dry section, the air temperature of the dry section at the outlet of the cooling tower and the water temperature of the wet section at the inlet of the cooling tower are obtained, then the evaporation water loss of the wet section is calculated; when calculating evaporation losses in the summer season, only the wet section of the cooling tower operates for cooling; the evaporation water loss of the wet section is calculated;
с помощью итерационного метода рассчитывают годовые потери воды на испарение в случае исключительно мокрой секции градирни, при этом конкретный способ заключается в следующем: для решения системы дифференциальных уравнений параметров состояния воздуха и воды температуру охлаждающей воды внутри градирни в направлении потока воды разделяют на несколько небольших дифференциальных элементов, условно устанавливают влагосодержание воздуха на выходе из градирни ωo, на основании сохранения массы получают массу воды на выходе из градирни, путем дифференцирования с помощью дифференциального уравнения тепломассообмена получают влагосодержание воздуха и энтальпию воздуха дифференциального элемента каждой секции, вплоть до пересчета с получением влагосодержания воздуха на выходе из градирни, для подготовки условий следующей итерации.using the iterative method, the annual water loss due to evaporation is calculated in the case of an exclusively wet section of the cooling tower, and the specific method is as follows: to solve the system of differential equations for the parameters of the state of air and water, the temperature of the cooling water inside the cooling tower in the direction of the water flow is divided into several small differential elements, the moisture content of the air at the outlet of the cooling tower ωo is conditionally established, based on the conservation of mass, the mass of water at the outlet of the cooling tower is obtained, by differentiating using the differential equation of heat and mass transfer, the moisture content of the air and the enthalpy of the air of the differential element of each section are obtained, up to recalculation with obtaining the moisture content of the air at the outlet of the cooling tower, to prepare the conditions for the next iteration.
Кроме того, способ включает следующие этапы:In addition, the method includes the following steps:
этап S1: определяют метеорологические условия окружающей среды, при этом учитывают рассчитанные начальные параметры воздуха;stage S1: determine the meteorological conditions of the environment, taking into account the calculated initial air parameters;
метеорологические условия окружающей среды включают: годовое атмосферное давление окружающей среды Pa, температуру по сухому термометру воздуха окружающей среды θ, температуру по мокрому термометру воздуха окружающей среды τ; по формулам термодинамических расчетов рассчитывают относительную влажность ϕi, парциальное давление насыщенного пара pθ, которому соответствует температура по сухому термометру, влагосодержание воздуха на входе в градирню ωi, энтальпию воздуха на входе в градирню hi, плотность влажного воздуха на входе в градирню ρi;meteorological conditions of the environment include: annual atmospheric pressure of the environment Pa, dry-bulb temperature of the ambient air θ, wet-bulb temperature of the ambient air τ; according to the formulas of thermodynamic calculations, the relative humidity ϕi, the partial pressure of saturated steam pθ, which corresponds to the dry-bulb temperature, the moisture content of the air at the inlet to the cooling tower ωi , the enthalpy of the air at the inlet to the cooling tower hi, the density of moist air at the inlet to the cooling tower ρi are calculated;
этап S2: определяют задачи по охлаждению и задачи по экономии воды, при этом учитывают требования к проектированию градирни;Stage S2: define cooling objectives and water saving objectives, taking into account the design requirements of the cooling tower;
задачи по охлаждению включают: объем охлаждающей циркуляционной воды одной градирни q, температуру циркуляционной воды на входе в градирню t1, температуру воды на выходе из градирни t2; задачи по экономии воды включают: относительный коэффициент экономии воды ε;cooling tasks include: the volume of cooling circulating water of one cooling tower q, the temperature of the circulating water at the inlet to the cooling tower t1, the temperature of the water at the outlet of the cooling tower t2; water saving tasks include: the relative water saving coefficient ε;
этап S3: определяют конструктивные и эксплуатационные параметры ребристых труб и конструктивные параметры градирни;Stage S3: determine the design and operational parameters of the finned tubes and the design parameters of the cooling tower;
этап S4: определяют рабочие параметры наполнителя.Stage S4: determine the operating parameters of the filler.
Кроме того, способ дополнительно включает следующие этапы:In addition, the method additionally includes the following steps:
этап S5: рассчитывают годовые потери воды на испарение в случае исключительно мокрой секции градирни, при этом учитывают потери воды перед проектированием экономии воды в сухой-мокрой комбинированной градирни;Step S5: Calculate the annual water loss due to evaporation in the case of a purely wet section of the cooling tower, taking into account the water loss before designing the water savings in a dry-wet combination cooling tower;
условно устанавливают соотношение воздуха и воды мокрой секции λ, посредством термодинамических рабочих параметров получают характеристический показатель, где A и n представляют собой термодинамические рабочие параметры наполнителя градирни;conditionally establish the ratio of air and water of the wet section λ, using thermodynamic operating parameters obtain the characteristic index , where A and n represent the thermodynamic operating parameters of the cooling tower fill;
формула расчета влагосодержания воздуха следующая:The formula for calculating the moisture content of air is as follows:
;;
формула расчета энтальпии воздуха следующая:The formula for calculating the enthalpy of air is as follows:
;;
где η представляет собой относительную влажность; представляет собой удельную теплоемкость воды; ω представляет собой влагосодержание воздуха дифференциального элемента каждой малой секции; t представляет собой температуру на входе охлаждающей воды дифференциального элемента каждой малой секции; q представляет собой массу охлаждающей воды; dt представляет собой разницу между температурами на входе и выходе охлаждающей воды дифференциального элемента каждой малой секции, представляет собой влагосодержание насыщенного воздуха, соответствующее температуре воды; G представляет собой количество воздуха; представляет собой энтальпию насыщенного воздуха, соответствующую температуре воды; γ представляет собой скрытую теплоту испарения воды; представляет собой насыщенное влагосодержание воздуха; представляет собой насыщенную энтальпию воздуха; представляет собой число Льюиса и выражает коэффициент пропорциональности массообмена и теплообмена, при этом конкретное значение следующее:.where η represents the relative humidity; represents the specific heat capacity of water; ω represents the moisture content of the air of the differential element of each small section; t represents the temperature at the inlet of the cooling water of the differential element of each small section; q represents the mass of the cooling water; dt represents the difference between the temperatures at the inlet and outlet of the cooling water of the differential element of each small section, represents the moisture content of saturated air corresponding to the water temperature; G represents the amount of air; represents the enthalpy of saturated air corresponding to the temperature of water; γ represents the latent heat of evaporation of water; represents the saturated moisture content of air; represents the saturated enthalpy of air; is a Lewis number and expresses the coefficient of proportionality of mass transfer and heat transfer, with the specific value being as follows: .
Кроме того, используют рассчитанное влагосодержание воздуха в качестве начального критерия новой итерации для повторного осуществления расчетов, пока требуемая разница между рассчитанным влагосодержанием воздуха на выходе из градирни и условно установленным влагосодержанием воздуха не будет соответствовать точности решения; затем путем интегрирования получают количество охлаждения:In addition, the calculated moisture content of the air is used as the initial criterion of a new iteration to repeat the calculations until the required difference between the calculated moisture content of the air at the outlet of the cooling tower and the conventionally established moisture content of the air corresponds to the accuracy of the solution; then, by integration, the cooling amount is obtained:
в формуле t1 представляет собой температуру воды на входе в градирню, t2 представляет собой температуру воды на выходе из градирни;in the formula, t1 represents the temperature of the water entering the cooling tower, t2 represents the temperature of the water leaving the cooling tower;
путем изменения количества воздуха на входе в градирню регулируют соотношение воздуха и воды так, что разница между N1 и N2 соответствует точности, при этом получают потери на испарение при работе исключительно мокрой градирни.by changing the amount of air at the inlet to the cooling tower, the ratio of air and water is adjusted so that the difference between N1 and N2 corresponds to the accuracy, while obtaining evaporation losses when operating an exclusively wet cooling tower .
Кроме того, способ дополнительно включает следующие этапы:In addition, the method additionally includes the following steps:
этап S6: на основании относительного коэффициента экономии воды рассчитывают потери на испарение сухой-мокрой комбинированной градирни; условно устанавливают соотношение сухого и мокрого δ сухой-мокрой комбинированной градирни, получают тепловую нагрузку сухой секции сухой-мокрой комбинированной градирни и температуру воды сухой секции на выходе из градирни.Step S6: Based on the relative water saving coefficient, the evaporation losses of the dry-wet combination cooling tower are calculated ; conditionally establish the ratio of dry and wet δ of a dry-wet combination cooling tower, obtain the heat load of the dry section of a dry-wet combination cooling tower and the temperature of the dry section water at the outlet of the cooling tower .
Кроме того, способ дополнительно включает следующие этапы:In addition, the method additionally includes the following steps:
этап S7: осуществляют расчет теплообмена сухой секции сухой-мокрой комбинированной градирни и получают длину ребристой трубы, при этом расчет длины ребристой трубы включает следующие этапы, на которых:stage S7: calculate the heat exchange of the dry section of the dry-wet combination cooling tower and obtain the length of the finned tube, while the calculation of the length of the finned tube includes the following stages, in which:
получают коэффициент теплообмена;obtain the heat transfer coefficient;
коэффициент теплообмена рассчитывают с применением полученного в результате испытаний коэффициента теплообмена при условии возможности проведения испытаний, и если данные испытаний отсутствуют, то примерно оценивают на основании представленного ниже процесса расчета:The heat transfer coefficient is calculated using the heat transfer coefficient obtained as a result of testing, provided that testing is possible, and if test data are not available, then it is approximately estimated based on the calculation process presented below:
на основании характеристик воздуха и конструктивных параметров ребристой трубы получают коэффициент конвективного теплообмена снаружи трубы,, где представляет собой коэффициент теплопроводности воздуха; Db представляет собой внешний диаметр ребристой трубы; ρ представляет собой плотность воздуха; vmax представляет собой скорость потока воздуха в наиболее узком месте пучка ребристых труб; μ представляет собой динамическую вязкость воздуха; P представляет собой интервал между ребрами; T представляет собой толщину ребра; Df представляет собой внешний диаметр ребра; Pra представляет собой число Прандтля воздуха;based on the characteristics of the air and the design parameters of the finned tube, the coefficient of convective heat exchange outside the tube is obtained, , Where is the thermal conductivity of air; Db is the outer diameter of the finned tube; ρ is the density of air; vmax is the velocity of air flow at the narrowest point of the finned tube bundle; μ is the dynamic viscosity of air; P is the spacing between the fins; T is the thickness of the fin; Df is the outer diameter of the fin; Pra is the Prandtl number of air;
на основании характеристик воды и скорости потока воды получают коэффициент конвективного теплообмена внутри ребристой трубы, где представляет собой коэффициент теплопроводности воды; Di представляет собой внутренний диаметр ребристой трубы; Re представляет собой число Рейнольдса воды; Prw представляет собой число Прандтля воды;based on the characteristics of water and the speed of water flow, the coefficient of convective heat transfer inside the finned tube is obtained , Where represents the thermal conductivity of water; Di represents the inner diameter of the finned tube; Re represents the Reynolds number of water; Prw represents the Prandtl number of water;
затем рассчитывают общий коэффициент теплообмена ребристых труб, где Ro, Ri, Rw представляют собой соответственно накипь снаружи трубы, накипь внутри трубы, тепловое сопротивление стенки трубы; β представляет собой коэффициент оребрения ребристых труб.then the overall heat transfer coefficient of the finned tubes is calculated , where Ro, Ri, Rw represent respectively the scale outside the pipe, the scale inside the pipe, the thermal resistance of the pipe wall; β is the finning coefficient of finned pipes.
Кроме того, расчет длины ребристой трубы дополнительно включает следующие этапы:In addition, the calculation of the length of the finned pipe additionally includes the following steps:
получают площадь теплообмена ребристой трубы, где Tln представляет собой среднюю логарифмическую разность температур; затем получают длину ребристой трубы, где n1 представляет собой количество рядов труб, n2 представляет собой количество труб в каждом ряду; сравнивают рассчитанную длину ребристой трубы L с условно установленной длиной ребристой трубы L0, и если они слишком сильно отличаются, то вновь условно устанавливают длину ребристой трубы для расчета, пока она не будет соответствовать точности.obtain the heat exchange area of the finned tube , where Tln is the average logarithmic temperature difference; then the length of the finned tube is obtained , where n1 is the number of rows of pipes, n2 is the number of pipes in each row; compare the calculated length of the finned pipe L with the conventionally set length of the finned pipe L0, and if they differ too much, then again conventionally set the length of the finned pipe for calculation until it meets the accuracy.
Кроме того, способ дополнительно включает следующие этапы:In addition, the method additionally includes the following steps:
этап S8: рассчитывают потери на испарение в нелетний сезон для подготовки к расчету годовых потерь на испарение;Step S8: Calculate evaporation losses in the non-summer season in preparation for calculating annual evaporation losses;
в это время сухая секция и мокрая секция работают одновременно; сначала рассчитывают число единиц переноса в теплообмене, где Cmin представляет собой относительно малое значение в потоковой теплоемкости воздуха и воды; A представляет собой площадь теплообмена; затем рассчитывают эффективность теплообмена, где e представляет собой естественную постоянную; C представляет собой значение отношения относительно малого значения к относительно большому значению в потоковой теплоемкости воздуха и воды. На основании эффективности теплообмена рассчитывают температуру воздуха сухой секции на выходе из градирни и температуру воды мокрой секции на входе в градирню; на t4 заменяют t1 и затем согласно этапу S5 получают потери на испарение мокрой секции и параметры состояния воздуха на выходе из градирни;at this time the dry section and the wet section work simultaneously; first calculate the number of transfer units in heat exchange , where Cmin is a relatively small value in the flow heat capacity of air and water; A is the heat exchange area; then calculate the heat exchange efficiency , where e is a natural constant; C is the value of the ratio of the relatively small value to the relatively large value in the flow heat capacity of air and water. Based on the heat exchange efficiency, the dry section air temperature at the outlet of the cooling tower is calculated and the temperature of the wet section water at the inlet to the cooling tower ; t1 is replaced by t4 and then, according to step S5, the evaporation losses of the wet section and the air condition parameters at the outlet of the cooling tower are obtained;
этап S9: рассчитывают потери на испарение в летний сезон для подготовки к расчету годовых потерь на испарение; в это время работает только мокрая секция для охлаждения; температура воды на входе в градирню составляет t1, способ решения такой же, как на этапе S5;Step S9: Calculate the evaporation loss in the summer season to prepare for calculating the annual evaporation loss; at this time, only the wet section works for cooling; the water temperature at the inlet of the cooling tower is t1, the solution method is the same as in Step S5;
этап S10: проверяют потери на испарение, определяют, имеется ли соответствие требованиям к коэффициенту экономии воды: рассчитанные на этапе S8 и этапе S9 потери на испарение суммируют с получением годовых потерь на испарение qy, которые сравнивают с потерями на испарение сухой-мокрой комбинированной градирни qn; если получают qy>qn, то увеличивают η и возвращаются к этапу S6 для осуществления расчета.step S10: check the evaporation losses, determine whether the requirements for the water saving coefficient are met: the evaporation losses calculated in step S8 and step S9 are summed up to obtain the annual evaporation losses qy, which are compared with the evaporation losses of the dry-wet combination cooling tower qn ; if qy>qn is obtained, then η is increased and return to step S6 to perform the calculation.
Кроме того, способ дополнительно включает следующие этапы:In addition, the method additionally includes the following steps:
этап S11: рассчитывают рассеивание тумана, определяют, имеется ли соответствие требованиям к рассеиванию тумана в градирни: в сочетании с параметрами состояния воздуха сухой секции и мокрой секции на выходе из градирни, на основании законов сохранения массы и сохранения энергии получают количество воздуха, температуру воздуха и влагосодержание после смешивания; затем графическим методом определяют, имеются ли точки пересечения параметров воздуха и параметров наружного воздуха после смешивания с кривой насыщенного воздуха на диаграмме соотношения температуры и влажности; выводят полученные результаты;Step S11: Calculate the fog dispersion, determine whether the fog dispersion requirement of the cooling tower is met: Combine with the air condition parameters of the dry section and the wet section at the outlet of the cooling tower, obtain the air quantity, air temperature and moisture content after mixing based on the laws of conservation of mass and conservation of energy; then determine graphically whether there are intersection points of the air parameters and the outdoor air parameters after mixing with the saturated air curve in the temperature and humidity relationship diagram; output the results;
на основании параметра общей длины камеры ребристых труб и скорости вентиляции определяют объем вентиляционного воздуха; W представляет собой количество ребристых труб в камере ребристых труб; V представляет собой скорость вентиляции; затем на основании тепловой нагрузки, с помощью уравнения сохранения энергии получают температуру воздуха на выходе из градирни.Based on the parameter of the total length of the finned tube chamber and the ventilation speed, the volume of ventilation air is determined ; W is the number of finned tubes in the finned tube chamber; V is the ventilation rate; then based on the heat load, the air temperature at the outlet of the cooling tower is obtained using the energy conservation equation .
Кроме того, способ дополнительно включает следующие этапы:In addition, the method additionally includes the following steps:
этап S12: рассчитывают сопротивление и выбирают тип вентилятора: сначала рассчитывают общее сопротивление сухой-мокрой комбинированной градирни, где представляет собой коэффициент сопротивления каждого компонента, представляет собой плотность воздуха, проходящего через каждый компонент; представляет собой скорость потока воздуха, проходящего через каждый компонент; в сочетании с полученным на этапе S11 количеством воздуха после смешивания выбирают тип вентилятора.Step S12: Calculate the resistance and select the fan type: First, calculate the total resistance of the dry-wet combination cooling tower , Where represents the resistance coefficient of each component, represents the density of air passing through each component; represents the air flow rate passing through each component; in combination with the amount of air obtained in step S11 after mixing, the fan type is selected.
В настоящем изобретении используют вышеуказанные технические решения, и по сравнению с аналогами, известными из уровня техники, оно характеризуется следующими техническими результатами:The present invention uses the above-mentioned technical solutions, and in comparison with analogues known from the prior art, it is characterized by the following technical results:
1. Изменяют уравнение тепломассообмена в расчетах градирни; для более точных расчетов потерь на испарение и параметров состояния воздуха на выходе из градирни не придерживаются установленных технических предполагаемых условий и применяют итерационный метод для решения всей системы уравнений, в результате чего получают более точные параметры воздуха на выходе из градирни, потери на испарение и другие параметры, чем оптимизируют проектирование градирни, благодаря чему в ней экономиться больше воды и энергетических ресурсов.1. Change the heat and mass transfer equation in the cooling tower calculations; for more accurate calculations of evaporation losses and air condition parameters at the outlet of the cooling tower, do not adhere to the established technical assumed conditions and use an iterative method to solve the entire system of equations, as a result of which more accurate parameters of air at the outlet of the cooling tower, evaporation losses and other parameters are obtained, which optimizes the design of the cooling tower, due to which more water and energy resources are saved in it.
2. На основании годового коэффициента экономии воды в качестве нормы проектирования проектируют градирню, выполняют точное регулирование потерь воды на испарение и обеспечивают лучший эффект экономии воды в градирни; для спроектированной этим способом градирни можно точно рассчитывать потери воды в градирне и рассчитывать эффект рассеивания тумана и можно повысить точность расчета потерь воды на приблизительно 20%.2. Based on the annual water saving coefficient as the design standard, design the cooling tower, accurately control the evaporation water loss, and ensure better water saving effect of the cooling tower; for the cooling tower designed in this way, the water loss of the cooling tower can be accurately calculated and the fog dissipation effect can be calculated, and the accuracy of water loss calculation can be improved by about 20%.
Описание прилагаемых графических материаловDescription of the attached graphic materials
Для более ясного описания технических решений согласно конкретным вариантам осуществления настоящего изобретения или аналогам, известным из уровня техники, ниже кратко представлены прилагаемые графические материалы, которые необходимо использовать для описания конкретных вариантов осуществления или аналогов, известных из уровня техники. Во всех прилагаемых графических материалах подобные элементы или части, как правило, обозначены подобными номерами ссылочных позиций. В прилагаемых графических материалах все элементы или части не обязательно изображены в фактическом масштабе.For a clearer description of the technical solutions according to specific embodiments of the present invention or analogs known from the prior art, the following briefly presents the accompanying graphical materials, which should be used to describe specific embodiments or analogs known from the prior art. In all the accompanying graphical materials, like elements or parts are usually designated by like reference numbers. In the accompanying graphical materials, all elements or parts are not necessarily shown in the actual scale.
На фиг. 1 представлена общая блок-схема способа проектирования сухой-мокрой комбинированной градирни согласно настоящему изобретению;Fig. 1 is a general block diagram of a method for designing a dry-wet combination cooling tower according to the present invention;
на фиг. 2 представлена блок-схема расчета потерь на испарение согласно настоящему изобретению;Fig. 2 shows a block diagram of the calculation of evaporation losses according to the present invention;
на фиг. 3 представлена блок-схема расчета длины ребристой трубы согласно настоящему изобретению;Fig. 3 shows a block diagram of the calculation of the length of a finned tube according to the present invention;
на фиг. 4 представлена блок-схема расчета температуры воды сухой секции на выходе из градирни согласно настоящему изобретению.Fig. 4 shows a block diagram of the calculation of the temperature of the dry section water at the outlet of the cooling tower according to the present invention.
Конкретные варианты осуществленияSpecific embodiments
Как показано на фиг. 1, в варианте осуществления 1 способ проектирования сухой-мокрой комбинированной градирни, в котором используют метод бесконечно малых величин для выполнения точных проектных расчетов, включает следующие этапы:As shown in Fig. 1, in Embodiment 1, a method for designing a dry-wet combination cooling tower that uses the infinitesimal method to perform accurate design calculations includes the following steps:
этап S1: определяют метеорологические условия окружающей среды, при этом учитывают рассчитанные начальные параметры воздуха;stage S1: determine the meteorological conditions of the environment, taking into account the calculated initial air parameters;
метеорологические условия окружающей среды включают: годовое атмосферное давление окружающей среды Pa (кПа), температуру по сухому термометру воздуха окружающей среды θ (°C), температуру по мокрому термометру воздуха окружающей среды τ (°C); по формулам термодинамических расчетов рассчитывают относительную влажность ϕi, парциальное давление насыщенного пара pθ, которому соответствует температура по сухому термометру, влагосодержание воздуха на входе в градирню ωi, энтальпию воздуха на входе в градирню hi, плотность влажного воздуха на входе в градирню ρi;meteorological conditions of the environment include: annual atmospheric pressure of the environment Pa (kPa), dry-bulb temperature of the ambient air θ (°C), wet-bulb temperature of the ambient air τ (°C); according to the formulas of thermodynamic calculations, the relative humidity ϕi, the partial pressure of saturated steam pθ, which corresponds to the dry-bulb temperature, the moisture content of the air at the inlet to the cooling tower ωi , the enthalpy of the air at the inlet to the cooling tower hi, the density of moist air at the inlet to the cooling tower ρi are calculated;
этап S2: определяют задачи по охлаждению и задачи по экономии воды, при этом учитывают требования к проектированию градирни;Stage S2: define cooling objectives and water saving objectives, taking into account the design requirements of the cooling tower;
задачи по охлаждению включают: объем охлаждающей циркуляционной воды одной градирни q (м3/ч), температуру циркуляционной воды на входе в градирню t1, температуру воды на выходе из градирни t2; задачи по экономии воды включают: относительный коэффициент экономии воды ε.Cooling tasks include: volume of cooling circulating water of one cooling tower q (m3 /h), temperature of circulating water at the inlet to the cooling tower t1, temperature of water at the outlet from the cooling tower t2; water saving tasks include: relative water saving coefficient ε.
этап S3: определяют конструктивные и эксплуатационные параметры ребристых труб и конструктивные параметры градирни;Stage S3: determine the design and operational parameters of the finned tubes and the design parameters of the cooling tower;
конструктивные параметры ребристых труб включают: количество камер ребристых труб, внутренний и внешний диаметр ребристой трубы, толщину ребра, интервал между ребрами, интервал между ребристыми трубами, количество рядов труб, количество труб в каждом ряду, ширину камеры ребристых труб, коэффициент сопротивлению загрязнению внутри и снаружи трубы, материал основной трубы, материал ребра; эксплуатационные параметры ребристых труб: количество трубных пространств, скорость вентиляции камеры ребристых труб; конструктивные параметры градирни включают длину градирни, ширину градирни, высоту отверстий для подвода воздуха, расход пристеночного потока, количество отверстий для подвода воздуха.The design parameters of finned tubes include: the number of finned tube chambers, the inner and outer diameters of the finned tube, the thickness of the fin, the interval between the fins, the interval between the finned tubes, the number of tube rows, the number of tubes in each row, the width of the finned tube chamber, the coefficient of resistance to contamination inside and outside the tube, the material of the main pipe, the material of the fin; The performance parameters of finned tubes include: the number of tube spaces, the ventilation rate of the finned tube chamber; The design parameters of the cooling tower include the length of the cooling tower, the width of the cooling tower, the height of the air inlet openings, the wall flow rate, the number of air inlet openings.
этап S4: определяют рабочие параметры наполнителя;stage S4: determine the operating parameters of the filler;
рабочие параметры наполнителя включают: рабочие параметры мощности наполнителя и рабочие параметры сопротивления наполнителя.The operating parameters of the filler include: the operating parameters of the filler power and the operating parameters of the filler resistance.
Этап S5: рассчитывают годовые потери воды на испарение в случае исключительно мокрой секции градирни, при этом учитывают потери воды перед проектированием экономии воды в сухой-мокрой комбинированной градирни.Step S5: Calculate the annual water loss due to evaporation in the case of a purely wet section of the cooling tower, taking into account the water loss before designing the water savings in a dry-wet combination cooling tower.
Проектирование сухой-мокрой комбинированной градирни в основном предназначено для обеспечения возможности большей экономии воды по сравнению с исключительно мокрой градирней, что также касается коэффициента экономии воды относительно исключительно мокрой градирни, поэтому необходимо сначала рассчитать, сколько воды будет тратиться в случае исключительно мокрой градирни при установленной потребности в охлаждении.The design of dry-wet combination cooling tower is mainly intended to provide the possibility of greater water savings compared with a purely wet cooling tower, which also concerns the water saving ratio relative to a purely wet cooling tower, so it is necessary to first calculate how much water will be wasted in the case of a purely wet cooling tower under a given cooling demand.
Как показано на фиг. 2, конкретный процесс расчета является следующим:As shown in Fig. 2, the specific calculation process is as follows:
условно устанавливают соотношение воздуха и воды мокрой секции λ, посредством термодинамических рабочих параметров получают характеристический показатель, где A и n представляют собой термодинамические рабочие параметры наполнителя градирни.conditionally establish the ratio of air and water of the wet section λ, using thermodynamic operating parameters obtain the characteristic index , where A and n represent the thermodynamic operating parameters of the cooling tower fill.
С помощью итерационного метода рассчитывают годовые потери воды на испарение в случае исключительно мокрой секции градирни, при этом конкретный способ заключается в следующем: для решения системы дифференциальных уравнений параметров состояния воздуха и воды температуру охлаждающей воды внутри градирни в направлении потока воды разделяют на несколько небольших дифференциальных элементов, условно устанавливают влагосодержание воздуха на выходе из градирни ωo, на основании сохранения массы получают массу воды на выходе из градирни, путем дифференцирования с помощью дифференциального уравнения тепломассообмена получают влагосодержание воздуха и энтальпию воздуха дифференциального элемента каждой секции, вплоть до пересчета с получением влагосодержания воздуха на выходе из градирни, для подготовки условий следующей итерации.Using the iteration method, the annual water loss due to evaporation is calculated in the case of an exclusively wet section of the cooling tower, and the specific method is as follows: to solve the system of differential equations for the parameters of the state of air and water, the temperature of the cooling water inside the cooling tower in the direction of the water flow is divided into several small differential elements, the moisture content of the air at the outlet of the cooling tower ωo is conditionally established, based on the conservation of mass, the mass of water at the outlet of the cooling tower is obtained, by differentiating using the differential equation of heat and mass transfer, the moisture content of the air and the enthalpy of the air of the differential element of each section are obtained, up to recalculation with obtaining the moisture content of the air at the outlet of the cooling tower, to prepare the conditions for the next iteration.
Условно устанавливают, что влагосодержание воздуха на выходе из градирни получено с учетом граничные условия системы дифференциальных уравнений; только с помощью такой условной установки можно получать начальные критерии бесконечно малых элементов; затем продолжают проводить расчеты.It is conditionally established that the moisture content of the air at the outlet of the cooling tower is obtained taking into account the boundary conditions of the system of differential equations; only with the help of such a conditional installation can one obtain the initial criteria of infinitesimal elements; then continue to carry out calculations.
Под каждой секцией подразумевается несколько бесконечно малых секций; формула расчета представляет собой выведенную систему дифференциальных уравнений и используется для расчета тепломассообмена внутри градирни с целью расчета потерь на испарение и количества охлаждения.Each section is understood to be several infinitely small sections; the calculation formula is a derived system of differential equations and is used to calculate the heat and mass transfer inside the cooling tower in order to calculate the evaporation losses and the amount of cooling.
Формула расчета влагосодержания воздуха следующая:The formula for calculating the moisture content of air is as follows:
;;
формула расчета энтальпии воздуха следующая:The formula for calculating the enthalpy of air is as follows:
;;
где η представляет собой относительную влажность; представляет собой удельную теплоемкость воды; ω представляет собой влагосодержание воздуха дифференциального элемента каждой малой секции; t представляет собой температуру на входе охлаждающей воды дифференциального элемента каждой малой секции; q представляет собой массу охлаждающей воды; dt представляет собой разницу между температурами на входе и выходе охлаждающей воды дифференциального элемента каждой малой секции, представляет собой влагосодержание насыщенного воздуха, соответствующее температуре воды; G представляет собой количество воздуха; представляет собой энтальпию насыщенного воздуха, соответствующую температуре воды; γ представляет собой скрытую теплоту испарения воды; представляет собой насыщенное влагосодержание воздуха; представляет собой насыщенную энтальпию воздуха; представляет собой число Льюиса и выражает коэффициент пропорциональности массообмена и теплообмена, при этом конкретное значение следующее:.where η represents the relative humidity; represents the specific heat capacity of water; ω represents the moisture content of the air of the differential element of each small section; t represents the temperature at the inlet of the cooling water of the differential element of each small section; q represents the mass of the cooling water; dt represents the difference between the temperatures at the inlet and outlet of the cooling water of the differential element of each small section, represents the moisture content of saturated air corresponding to the water temperature; G represents the amount of air; represents the enthalpy of saturated air corresponding to the temperature of water; γ represents the latent heat of evaporation of water; represents the saturated moisture content of air; represents the saturated enthalpy of air; is a Lewis number and expresses the coefficient of proportionality of mass transfer and heat transfer, with the specific value being as follows: .
Затем используют рассчитанное влагосодержание воздуха на выходе из градирни в качестве начального критерия новой итерации для повторного осуществления расчетов, пока требуемая разница между рассчитанным влагосодержанием воздуха на выходе из градирни и условно установленным влагосодержанием воздуха не будет соответствовать точности решения; затем путем интегрирования получают количество охлаждения:Then use the calculated moisture content of the air at the outlet of the cooling tower as the initial criterion of a new iteration to repeat the calculations until the required difference between the calculated moisture content of the air at the outlet of the cooling tower and the conventionally established moisture content of the air corresponds to the accuracy of the solution; then, by integration, the cooling amount is obtained:
в формуле t1 представляет собой температуру воды на входе в градирню, t2 представляет собой температуру воды на выходе из градирни.In the formula, t1 represents the temperature of the water entering the cooling tower, t2 represents the temperature of the water leaving the cooling tower.
Путем изменения количества воздуха на входе в градирню регулируют соотношение воздуха и воды так, что разница между N1 и N2 соответствует точности, при этом получают потери на испарение при работе исключительно мокрой градирни.By changing the amount of air entering the cooling tower, the air-water ratio is adjusted so that the difference between N1 and N2 is within the specified accuracy, while obtaining evaporation losses when operating a purely wet cooling tower. .
Этап S6: на основании относительного коэффициента экономии воды рассчитывают потери на испарение сухой-мокрой комбинированной градирни; условно устанавливают соотношение сухого и мокрого δ сухой-мокрой комбинированной градирни, получают тепловую нагрузку сухой секции сухой-мокрой комбинированной градирни и температуру воды сухой секции на выходе из градирни.Step S6: Based on the relative water saving coefficient, the evaporation losses of the dry-wet combination cooling tower are calculated. ; conditionally establish the ratio of dry and wet δ of a dry-wet combination cooling tower, obtain the heat load of the dry section of a dry-wet combination cooling tower and the temperature of the dry section water at the outlet of the cooling tower .
Этап S7: осуществляют расчет теплообмена сухой секции сухой-мокрой комбинированной градирни и получают длину ребристой трубы.Step S7: Calculate the heat exchange of the dry section of the dry-wet combination cooling tower and obtain the length of the finned tube.
Конкретный процесс расчета показан на фиг. 3:The specific calculation process is shown in Fig. 3:
Условно устанавливают длину ребристой трубы равной L0; на основании параметра общей длины камеры ребристых труб и скорости вентиляции определяют объем вентиляционного воздуха; W представляет собой количество ребристых труб в камере ребристых труб; V представляет собой скорость вентиляции; затем на основании тепловой нагрузки с помощью уравнения сохранения энергии получают температуру воздуха на выходе из градирни, где ca представляет собой удельную теплоемкость воздуха; на основании среднего значения температуры воздуха на входе в градирню и выходе из градирни и температуры воды в качестве опорного значения осуществляют сверку с таблицей свойств воздуха и воды с получением характеристик воздуха и воды, включающих плотность воды, удельную теплоемкость, динамическую вязкость, число Прандтля, коэффициент теплопроводности, плотность воздуха.The length of the finned tube is conventionally set equal to L0; based on the parameter of the total length of the finned tube chamber and the ventilation speed, the volume of ventilation air is determined ; W is the number of finned tubes in the finned tube chamber; V is the ventilation rate; then based on the heat load, the air temperature at the outlet of the cooling tower is obtained using the energy conservation equation , where ca is the specific heat capacity of air; based on the average value of the air temperature at the inlet and outlet of the cooling tower and the water temperature as a reference value, a comparison is made with the table of air and water properties to obtain the characteristics of air and water, including water density, specific heat capacity, dynamic viscosity, Prandtl number, thermal conductivity coefficient, air density.
Коэффициент теплообмена рассчитывают с применением полученного в результате испытаний коэффициента теплообмена при условии возможности проведения испытаний, и если данные испытаний отсутствуют, то можно примерно оценить на основании представленного ниже процесса расчета:The heat transfer coefficient is calculated using the heat transfer coefficient obtained from the tests, provided that the tests can be carried out, and if the test data are not available, it can be roughly estimated based on the calculation process presented below:
На основании характеристик воздуха и конструктивных параметров ребристой трубы получают коэффициент конвективного теплообмена снаружи трубы,, где представляет собой коэффициент теплопроводности воздуха; Db представляет собой внешний диаметр ребристой трубы; ρ представляет собой плотность воздуха; vmax представляет собой скорость потока воздуха в наиболее узком месте пучка ребристых труб; μ представляет собой динамическую вязкость воздуха; P представляет собой интервал между ребрами; T представляет собой толщину ребра; Df представляет собой внешний диаметр ребра; Pra представляет собой число Прандтля воздуха.Based on the characteristics of the air and the design parameters of the finned tube, the coefficient of convective heat exchange outside the tube is obtained, , Where is the thermal conductivity of air; Db is the outer diameter of the finned tube; ρ is the density of air; vmax is the air flow velocity at the narrowest point of the finned tube bundle; μ is the dynamic viscosity of air; P is the spacing between the fins; T is the thickness of the fin; Df is the outer diameter of the fin; Pra is the Prandtl number of air.
На основании характеристик воды и скорости потока воды получают коэффициент конвективного теплообмена внутри ребристой трубы, где представляет собой коэффициент теплопроводности воды, Di представляет собой внутренний диаметр ребристой трубы; Re представляет собой число Рейнольдса воды; Prw представляет собой число Прандтля воды.Based on the characteristics of water and the water flow rate, the coefficient of convective heat transfer inside the finned tube is obtained. , Where is the thermal conductivity of water, Di is the inner diameter of the finned tube; Re is the Reynolds number of water; Prw is the Prandtl number of water.
Затем рассчитывают общий коэффициент теплообмена ребристых труб, где Ro, Ri, Rw представляют собой соответственно накипь снаружи трубы, накипь внутри трубы, тепловое сопротивление стенки трубы; β представляет собой коэффициент оребрения ребристых труб.Then the overall heat transfer coefficient of the finned tubes is calculated. , where Ro, Ri, Rw represent respectively the scale outside the pipe, the scale inside the pipe, the thermal resistance of the pipe wall; β is the finning coefficient of finned pipes.
Получают площадь теплообмена ребристой трубы, где Tln представляет собой среднюю логарифмическую разность температур; затем получают длину ребристой трубы, где n1 представляет собой количество рядов труб, n2 представляет собой количество труб в каждом ряду; сравнивают рассчитанную длину ребристой трубы L с условно установленной длиной ребристой трубы L0, и если они слишком сильно отличаются, то вновь условно устанавливают длину ребристой трубы для расчета, пока она не будет соответствовать точности.Obtain the heat exchange area of the finned tube , where Tln is the average logarithmic temperature difference; then the length of the finned tube is obtained , where n1 is the number of rows of pipes, n2 is the number of pipes in each row; compare the calculated length of the finned pipe L with the conventionally set length of the finned pipe L0, and if they differ too much, then again conventionally set the length of the finned pipe for calculation until it meets the accuracy.
Этап S8: рассчитывают потери на испарение в нелетний сезон для подготовки к расчету годовых потерь на испарение.Step S8: Calculate evaporation losses in the off-summer season in preparation for calculating annual evaporation losses.
В это время сухая секция и мокрая секция градирни работают одновременно; процесс расчета сухой секции такой, как показано на фиг. 4; сначала рассчитывают число единиц переноса в теплообмене, где Cmin представляет собой относительно малое значение в потоковой теплоемкости воздуха и воды; A представляет собой площадь теплообмена; затем рассчитывают эффективность теплообмена, где e представляет собой естественную постоянную; C представляет собой значение отношения относительно малого значения к относительно большому значению в потоковой теплоемкости воздуха и воды; на основании эффективности теплообмена рассчитывают температуру воздуха сухой секции на выходе из градирни и температуру воды мокрой секции на входе в градирню; на t4 заменяют t1 и затем согласно этапу S5 получают потери на испарение мокрой секции и параметры состояния воздуха на выходе из градирни.At this time, the dry section and the wet section of the cooling tower operate simultaneously; the calculation process of the dry section is as shown in Fig. 4; first, the number of transfer units in the heat exchange is calculated , where Cmin is a relatively small value in the flow heat capacity of air and water; A is the heat exchange area; then calculate the heat exchange efficiency , where e is a natural constant; C is the value of the ratio of the relatively small value to the relatively large value in the flow heat capacity of air and water; based on the heat exchange efficiency, the temperature of the dry section air at the outlet of the cooling tower is calculated and the temperature of the wet section water at the inlet to the cooling tower ; t1 is replaced by t4 and then, according to step S5, the evaporation losses of the wet section and the air condition parameters at the outlet of the cooling tower are obtained.
Этап S9: рассчитывают потери на испарение в летний сезон для подготовки к расчету годовых потерь на испарение, в это время в градирне работает только мокрая секция для охлаждения, температура воды на входе в градирню составляет t1, способ решения такой же, как на этапе S5.Step S9: Calculate the evaporation loss in summer season to prepare for calculating the annual evaporation loss, at this time, only the wet section of the cooling tower operates for cooling, the water temperature at the inlet of the cooling tower is t1, the solution method is the same as in Step S5.
Этап S10: проверяют потери на испарение, определяют, имеется ли соответствие требованиям к коэффициенту экономии воды: рассчитанные на этапе S8 и этапе S9 потери на испарение суммируют с получением годовых потерь на испарение qy, которые сравнивают с потерями на испарение сухой-мокрой комбинированной градирни qn; если получают qy>qn, то нет соответствия требованиям к коэффициенту экономии воды, поэтому увеличивают η и возвращаются к этапу S6 для осуществления расчета.Step S10: check the evaporation loss, determine whether the requirements for the water saving coefficient are met: the evaporation loss calculated in step S8 and step S9 are summed up to obtain the annual evaporation loss qy, which is compared with the evaporation loss of the dry-wet combination cooling tower qn ; if qy>qn is obtained, then the requirements for the water saving coefficient are not met, therefore η is increased and return to step S6 to perform the calculation.
Этап S11: рассчитывают рассеивание тумана, определяют, имеется ли соответствие требованиям к рассеиванию тумана в градирни: в сочетании с параметрами состояния воздуха сухой секции и мокрой секции на выходе из градирни, на основании законов сохранения массы и сохранения энергии получают количество воздуха, температуру воздуха и влагосодержание после смешивания; затем графическим методом определяют, имеются ли точки пересечения параметров воздуха и параметров наружного воздуха после смешивания с кривой насыщенного воздуха на диаграмме соотношения температуры и влажности; выводят полученные результаты.Step S11: calculate the fog dispersion, determine whether the fog dispersion requirement of the cooling tower is met: in combination with the air state parameters of the dry section and the wet section at the outlet of the cooling tower, obtain the air quantity, air temperature and moisture content after mixing based on the laws of conservation of mass and conservation of energy; then determine graphically whether there are intersection points of the air parameters and the outdoor air parameters after mixing with the saturated air curve in the temperature and humidity relationship diagram; output the results.
Этап S12: рассчитывают сопротивление и выбирают тип вентилятора: сначала рассчитывают общее сопротивление сухой-мокрой комбинированной градирни, где представляет собой коэффициент сопротивления каждого компонента; представляет собой плотность воздуха, проходящего через каждый компонент, представляет собой скорость потока воздуха, проходящего через каждый компонент; в сочетании с полученным на этапе S11 количеством воздуха после смешивания выбирают тип вентилятора.Step S12: Calculate the resistance and select the fan type: First, calculate the total resistance of the dry-wet combination cooling tower , Where represents the resistance coefficient of each component; represents the density of air passing through each component, represents the air flow rate passing through each component; in combination with the amount of air obtained in step S11 after mixing, the fan type is selected.
Этап S13: выводят результаты проектирования, включающие соотношение сухого и мокрого, длину ребристой трубы, годовые потери на испарение, производительность вентилятора, температуру воздуха на выходе из градирни, влагосодержание и диаграмму результатов рассеивание тумана.Step S13: Output the design results, including dry to wet ratio, finned tube length, annual evaporative loss, fan capacity, cooling tower outlet air temperature, moisture content, and fog dispersion result diagram.
Описание настоящего изобретения представлено с целью иллюстрации и объяснения и вовсе не является исчерпывающим или ограничивающим настоящее изобретение раскрытыми формами. Средним специалистам в данной области техники будут очевидны многие модификации и изменения. Выбранные и описанные варианты осуществления предназначены для лучшего объяснения принципов работы и практического применения настоящего изобретения и для обеспечения возможности другим специалистам в данной области техники изучить настоящее изобретение и спроектировать различные варианты осуществления с различными модификациями, которые подходят для целевого назначения.The description of the present invention is presented for the purpose of illustration and explanation and is not exhaustive or limiting the present invention to the disclosed forms. Many modifications and changes will be obvious to those skilled in the art. The embodiments selected and described are intended to better explain the principles of operation and practical application of the present invention and to enable others skilled in the art to study the present invention and design various embodiments with various modifications that are suitable for the intended purpose.
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310664511.2 | 2023-06-07 |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2843959C1true RU2843959C1 (en) | 2025-07-22 |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2267729C2 (en)* | 2003-05-29 | 2006-01-10 | Андрей Маркович Войтко | Vertical eddy-type nozzle-draft cooling tower |
| RU2375311C2 (en)* | 2007-03-14 | 2009-12-10 | Роман Валерьевич Потемин | Device for reagentless water purification - module for intense aeration and degassing (miad) |
| US9798336B2 (en)* | 2015-04-23 | 2017-10-24 | Johnson Controls Technology Company | Building management system with linked thermodynamic models for HVAC equipment |
| US20200401165A1 (en)* | 2011-10-21 | 2020-12-24 | Prime Datum, Inc. | Direct-Drive Fan System With Variable Process Control |
| CN112597563A (en)* | 2020-11-20 | 2021-04-02 | 中国建筑一局(集团)有限公司 | Cooling tower construction optimization method and system |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2267729C2 (en)* | 2003-05-29 | 2006-01-10 | Андрей Маркович Войтко | Vertical eddy-type nozzle-draft cooling tower |
| RU2375311C2 (en)* | 2007-03-14 | 2009-12-10 | Роман Валерьевич Потемин | Device for reagentless water purification - module for intense aeration and degassing (miad) |
| US20200401165A1 (en)* | 2011-10-21 | 2020-12-24 | Prime Datum, Inc. | Direct-Drive Fan System With Variable Process Control |
| US9798336B2 (en)* | 2015-04-23 | 2017-10-24 | Johnson Controls Technology Company | Building management system with linked thermodynamic models for HVAC equipment |
| CN112597563A (en)* | 2020-11-20 | 2021-04-02 | 中国建筑一局(集团)有限公司 | Cooling tower construction optimization method and system |
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ali et al. | Performance enhancement of a cross flow dew point indirect evaporative cooler with circular finned channel geometry | |
| Dehaghani et al. | Retrofit of a wet cooling tower in order to reduce water and fan power consumption using a wet/dry approach | |
| Hasan et al. | Theoretical and computational analysis of closed wet cooling towers and its applications in cooling of buildings | |
| He et al. | Experimental study of the application of two trickle media for inlet air pre-cooling of natural draft dry cooling towers | |
| Ling et al. | Study on thermal performance of micro-channel separate heat pipe for telecommunication stations: Experiment and simulation | |
| CN102779217A (en) | Computer simulation performance computation method of refrigeration system under frosting working condition | |
| CN110186291B (en) | Check calculation method for mixed flow type closed cooling tower | |
| CN110414114A (en) | A multi-objective and multi-parameter optimization design method for U-shaped buried tube heat exchanger | |
| Reuter et al. | Performance evaluation of a bare tube air-cooled heat exchanger bundle in wet and dry mode | |
| CN115773891A (en) | Rapid estimation method for flow heat exchange of series-arranged binary air inlet channel-precooler | |
| Zhang et al. | Air-side heat transfer characteristics under wet conditions at lower ambient pressure of fin-and-tube heat exchanger | |
| CN104483349A (en) | System and method for measuring heat exchange characteristics of tube bundle | |
| CN110096845A (en) | A kind of mixed flow type closed cooling tower design and calculation method | |
| CN115455846B (en) | Method, medium and system for determining heat transfer factor of heat exchanger system | |
| RU2843959C1 (en) | Computer-assisted design method for dry-wet combined cooling tower | |
| du Plessis et al. | A single-stage hybrid (dry/wet) dephlegmator for application in air-cooled steam condensers: Performance analysis and implications | |
| CN116384017B (en) | Design method of dry-wet combined cooling tower | |
| CN117852200A (en) | Design algorithm of fin structure surface air cooler for NMP waste gas condenser | |
| du Plessis et al. | An experimental investigation of the air-side pressure drop through a bare tube bundle | |
| Li et al. | Modelica-based dynamic modeling of a chilled-water cooling coil | |
| CN204330647U (en) | A kind of system for measuring tube bank heat transfer characteristic | |
| CN115292846B (en) | Cooling tower modeling method based on heat transfer | |
| CN115952739B (en) | Indirect dry cooling system circulating cooling water flow prediction method and electronic equipment | |
| CN117744529B (en) | Accurate prediction method for heat exchange performance of separated heat pipe under fan fault | |
| Amelkin et al. | Extreme performance of heat exchangers of various hydrodynamic models of flows |