RU2305246C1 - Electric shock device (modifications) - Google Patents

Abstract

FIELD: electric shock devices injuring the target by electric current at a contact or remote action.

SUBSTANCE: the electric shock device has a power source, switch, transducer, reservoir capacitor, high-voltage key, high-voltage pulse transformer. An additional reservoir capacitor charged from a transducer via a diode and discharged to the target via injuring electrodes is also used in the device. An arrestor is cut in the discharge circuit of the additional capacitor. The transformer high-voltage winding has a diode preventing the discharge of the additional capacitor via the transformer high-voltage winding. The other device modification has an additional capacitor series-connected to the transformer high-voltage winding, charged via a diode from the transducer and discharged to the target via the injuring electrodes, transformer high-voltage winding and the arrestor.

EFFECT: enhanced efficiency of physiologic action.

12 cl, 4 dwg

Description

Translated fromRussian

Область техники, к которой относится изобретение.The technical field to which the invention relates.

Изобретение относится к оружию с электрическими средствами поражения цели в контактном или дистанционном исполнении.The invention relates to weapons with electric means of hitting a target in contact or remote execution.

Уровень техники.The level of technology.

Широко известны электрошоковые устройства, содержащие автономный источник электропитания (аккумулятор или батарею, преобразователь постоянного низкого напряжения источника электропитания в постоянный ток с напряжением 600-4000 В, подключенные параллельно к выходу преобразователя, накопительный конденсатор и цепь из последовательно включенных низковольтной обмотки выходного высоковольтного импульсного трансформатора и ключа, в качестве которого используется, как правило, воздушный или газовый разрядник, напряжение зажигания которого на 15-50% ниже, чем выходное напряжение преобразователя без нагрузки. Описанные устройства имеют следующие недостатки:Widely known are electroshock devices containing an autonomous power supply (battery or battery, a DC / DC converter of a power source to a direct current voltage of 600-4000 V, connected in parallel to the output of the converter, a storage capacitor and a circuit from a series-connected low-voltage winding of an output high-voltage pulse transformer and key, which is used, as a rule, air or gas spark gap ignition voltage 15-50% lower than the output voltage of the inverter no load-described devices have the following drawbacks.:

1. Невысокий КПД, связанный с потерями энергии на высоковольтном выходном импульсном трансформаторе.1. Low efficiency associated with energy losses at the high-voltage output pulse transformer.

2. Работа по механизму STUN GUN (см. ниже) и таким образом недостаточную для осуществления функции остановки цели длительность и энергию отдельного импульса вследствие недостаточной индуктивности известных высоковольтных импульсных трансформаторов в необходимых для ручных устройств габаритах и незначительный КПД передачи энергии накопительного конденсатора большой емкости через высоковольтный импульсный трансформатор к цели.2. Work on the STUN GUN mechanism (see below) and, therefore, insufficient duration and energy of an individual pulse for the goal stop function due to insufficient inductance of known high-voltage pulse transformers in the dimensions necessary for hand-held devices and insignificant efficiency of energy transfer of a large-capacity storage capacitor via high-voltage pulse transformer to the target.

Современные представления о физиологической эффективности действия поражающего электроимпульса, подтвержденные многочисленными экспериментами ведущего мирового производителя электрошокового нелетального оружия Taser International, Inc. (США) включают в себя два механизма действия физиологически эффективного электроимпульса. Впервые изученный и применяющийся на абсолютном большинстве электрошоковых устройств механизм действия (технология) называемый STUN GUN вызывает болевой шок нервных окончаний рецепторов при прохождения тока коротких по длительности (10-40 мкс) и незначительных по энергии (0,05-0,1 Дж) электроимпульсов частотой около 100-200 Гц в поверхностных слоях клетчатки и мышц. Действие таких импульсов вызывает сильные болевые ощущения, которые не могут вызвать остановку нападающего, имеющего значительный болевой порог. Однако такие импульсы обладают значительным (от нескольких секунд до нескольких минут) последействием после прекращения подачи тока, выражающегося в онемении, дрожании, сведении мышц вокруг места приложения напряжения, а также общими неприятными ощущениями, не дающими нападающему активно действовать в течение указанного времени после воздействия электрошоковым устройством. Такое состояние нападающего после применения электрошокового устройства позволяет сравнительно легко осуществить его захват (например, надеть наручники).Modern ideas about the physiological effectiveness of the striking electric pulse, confirmed by numerous experiments by the leading global manufacturer of electroshock non-lethal weapons Taser International, Inc. (USA) include two mechanisms of action of a physiologically effective electrical pulse. For the first time studied and used on the vast majority of electroshock devices, the mechanism of action (technology) called STUN GUN causes pain shock in the nerve endings of receptors when current flows of short duration (10-40 μs) and insignificant in energy (0.05-0.1 J) impulses frequency of about 100-200 Hz in the surface layers of fiber and muscle. The action of such impulses causes severe pain, which cannot cause a stop of an attacker who has a significant pain threshold. However, such impulses have a significant (from a few seconds to several minutes) aftereffect after stopping the supply of current, expressed in numbness, trembling, pinching of the muscles around the place of application of voltage, as well as general unpleasant sensations that do not allow the attacker to act actively for a specified time after exposure to electroshock device. This state of the attacker after using the stun device makes it relatively easy to capture him (for example, handcuffed).

Второй механизм действия (технология) электроимпульса, называемый EMD-эффект, вызывает зашумления скелетной мускулатуры вследствие проникновения тока с большой с большой энергией (не менее 1,76 Дж) при частоте от 10-30 Гц в глубокие слои мышц. Прохождение таких импульсов вызывает незначительные болевые ощущения вследствие прохождения тока ниже нервных окончаний рецепторов, но при этом скелетные мышцы полностью зашумляются и не могут управляться усилием воли. Такие импульсы вызывают остановку нападающего с любым порогом болевой чувствительности, выражающемся в падении нападающего практически независимо от места приложения тока (тело или конечности). Однако такие импульсы не имеют практически никакого последействия (т.е. после прекращения пропускания тока через цель не наблюдается последующих неприятных ощущений, снижающих активность действия цели), что не позволяет осуществить захват нападающего после прекращения действия тока.The second mechanism of action (technology) of the electric pulse, called the EMD effect, causes noisy skeletal muscles due to the penetration of current with high energy (at least 1.76 J) at a frequency of 10-30 Hz into the deeper layers of the muscles. The passage of such impulses causes minor pain due to the passage of current below the nerve endings of the receptors, but the skeletal muscles are completely noisy and cannot be controlled by the willpower. Such impulses cause the attacker to stop with any threshold of pain sensitivity, which is reflected in the attacker's drop practically regardless of where the current is applied (body or limbs). However, such impulses have practically no aftereffect (i.e., after the current has passed through the target, there are no subsequent unpleasant sensations that reduce the activity of the target), which does not allow the attacker to be captured after the current is stopped.

До настоящего времени попытки совместить действие технологии STUN GUN и EMD в едином электроимпульсе стандартных высоковольтных импульсных трансформаторах длительностью до 30-40 мкс сочетающем механизмы действия того и другого импульса не принесли успеха вследствие различной глубины расположения скелетной мускулатуры на теле человека (необходимость большой энергии единичного импульса). Однако при большой энергии единичных импульсов, ток которых распространяется вглубь проводящего тела по правилу Кирхгоффа, не достигается болевого шока нервных окончаний рецепторов, расположенных на поверхности тела. Исследования, проведенные в США и России, показали, что увеличение длительности импульса выше 120-150 мкс позволяет значительно (практически на порядок) уменьшить его энергию для достижения механизма воздействия EMD. Однако длительность импульсов широко применяющихся высоковольтных импульсных трансформаторов, удовлетворяющих другие требования электрических характеристик и главную характеристику "пробивное расстояние по воздуху", в настоящее время не превышает 20-40 мкс.Until now, attempts to combine the action of STUN GUN and EMD technology in a single electric pulse of standard high-voltage pulse transformers lasting up to 30-40 μs combining the mechanisms of action of one and the other pulse have not been successful due to the different depths of the skeletal muscles on the human body (the need for a large energy of a single pulse) . However, with high energy of single impulses, the current of which propagates deep into the conducting body according to the Kirchhoff rule, pain shock of nerve endings of receptors located on the surface of the body is not achieved. Studies conducted in the USA and Russia showed that an increase in the pulse duration above 120-150 μs allows one to significantly (almost an order of magnitude) reduce its energy to achieve the mechanism of EMD exposure. However, the pulse duration of widely used high-voltage pulse transformers, satisfying other requirements of electrical characteristics and the main characteristic of "breakdown distance through the air", currently does not exceed 20-40 μs.

В настоящее время электрошоковые устройства ведущей мировой фирмы Taser International, Inc. используют технологию EMD при использовании технологии Shaped Pulse (т.е. предварительная ионизации разрядного промежутка малоэнергетичным начальным разрядом для прохождения по ионизированному воздушному каналу мощного импульса накопительного конденсатора). В технологии Shaped Pulse достигается увеличение КПД разряда накопительного конденсатора (конденсаторов) вследствие организации его разряда без трансформации непосредственно в ионизированный предварительным сравнительно маломощным разрядом высоковольтного импульсного трансформатора разрядный промежуток между целью и поражающими электродами (боевыми электродами).Currently, electroshock devices from Taser International, Inc., a leading global company. they use EMD technology using Shaped Pulse technology (i.e., preliminary ionization of the discharge gap with a low-energy initial discharge to pass a powerful pulse of a storage capacitor through the ionized air channel). In the Shaped Pulse technology, an increase in the discharge efficiency of the storage capacitor (capacitors) is achieved due to the organization of its discharge without transformation directly into the discharge gap between the target and the striking electrodes (combat electrodes) ionized by a preliminary relatively low-power pulse high-voltage transformer.

Известно электрошоковое устройство по патенту США №2004156163, использующее технологию EMD-Shaped Pulse, содержащее автономный источник электропитания, преобразователь постоянного низкого напряжения источника электропитания в ток с напряжением около 2000 В, снимаемого с обмотки 3-4 трансформатора преобразователя Т1, подключенный параллельно через диод D1 к выходу преобразователя накопительный конденсатор С1 и цепь из последовательно включенных низковольтной обмотки выходного высоковольтного импульсного трансформатора Т2 (см. Фиг.23; 24 описания патента) и ключа GAP1, в качестве которого используется газовый разрядник, напряжение зажигания которого на 15-50% ниже, чем выходное напряжение преобразователя без нагрузки. Высоковольтная обмотка импульсного трансформатора имеет две обмотки, причем последовательно каждой обмотке включены конденсаторы С2 и С3 и газовые разрядники GAP2 и GAP3. Конденсаторы С2 и С3 заряжаются от отдельных обмоток трансформатора Т1 преобразователя через диоды D2 и D3. После разряда конденсатора С1 через первичную обмотку трансформатора Т2 напряжение в фазированных вторичных обмотках трансформатора Т2 оказывается приложенным к контуру Rн, E1, GAP2, С2, C3, GAP3, E2, при этом происходит пробой между разрядными (боевыми) электродами устройства. После того как воздушный промежуток E1-RH-E2 пробивается высоковольтным разрядом, его сопротивление в результате ионизации воздуха становиться малым, в результате чего заряженные конденсаторы С2 и C3 начинают разряжаться через указанный выше контур, обеспечивая основную мощность поражающего цель импульса. Данное устройство и устройство по Фиг.25 патента (не отличающегося основным принципом работы от описанного) имеют следующие недостатки:Known stun device according to US patent No. 2004156163, using EMD-Shaped Pulse technology, containing a stand-alone power supply, a DC / DC converter of the power supply to a current with a voltage of about 2000 V, taken from the winding 3-4 of the transformer of the T1 converter, connected in parallel through the diode D1 the storage capacitor C1 and the circuit from the series-connected low-voltage winding of the output high-voltage pulse transformer T2 to the output of the converter (see Fig. 23; 24 ma) and GAP1 key, which is used as a gas discharger, a voltage which is 15-50% lower than the ignition than the converter output voltage with no load. The high-voltage winding of a pulse transformer has two windings, and capacitors C2 and C3 and gas arresters GAP2 and GAP3 are connected in series to each winding. Capacitors C2 and C3 are charged from the individual windings of the transformer T1 of the converter through diodes D2 and D3. After the capacitor C1 is discharged through the primary winding of the transformer T2, the voltage in the phased secondary windings of the transformer T2 turns out to be applied to the circuit Rн, E1, GAP2, C2, C3, GAP3, E2, and a breakdown occurs between the discharge (combat) electrodes of the device. After the air gap E1-RH-E2 is pierced by a high-voltage discharge, its resistance as a result of air ionization becomes small, as a result of which the charged capacitors C2 and C3 begin to discharge through the above circuit, providing the main power of the target striking pulse. This device and the device of FIG. 25 of the patent (not different from the basic principle of operation described) have the following disadvantages:

1. Низкая частота поражающих импульсов (не более 25 Гц) при значительной энергии импульса приближенной к технологии EMD. Такое устройство позволяет производить функцию остановки цели, но при выключении устройства функция захвата цели не выполняется, так как механизм воздействия STUN GUN при малой частоте разрядов и их значительной энергии не реализуется.1. Low frequency of damaging pulses (not more than 25 Hz) with a significant pulse energy close to EMD technology. Such a device allows the target stop function to be performed, but when the device is turned off, the target capture function is not performed, since the STUN GUN action mechanism is not realized at a low frequency of discharges and their significant energy.

2. Сложность исполнения трансформатора Т1 и Т2 из за большого числа обмоток и сложности их изоляции для недопущения нештатных пробоев между витками обмоток.2. The complexity of the transformer T1 and T2 due to the large number of windings and the complexity of their isolation to prevent abnormal breakdowns between the turns of the windings.

Известно электрошоковое устройство по патенту России №2108526 (см. схему в описании патента), использующего технологию Shaped Pulse, содержащее источник электропитания, преобразователь 3 постоянного низкого напряжения источника электропитания в ток с напряжением для заряда накопительного конденсатора С4, включенного последовательно с низковольтной обмоткой выходного высоковольтного импульсного трансформатора и разрядником. Дополнительный конденсатор С5 включен параллельно конденсатору С4 через диод D6 от преобразователя напряжения 3, а высоковольтный импульсный трансформатор выполнен в виде автотрансформатора, средний вывод которого подключен к общей точке обоих конденсаторов и выводу преобразователя 3. Один боевой (поражающий цель) электрод подключен к концу высоковольтной обмотки автотрансформатора, а другой - к точке соединения дополнительного конденсатора и диода. При работе устройства преобразователь заряжает одновременно конденсаторы С4 и С5, разрядник 7 (с малым напряжением пробоя около 1000-2000 В) пробивается и конденсатор С4 разряжается на низковольтную часть обмотки автотрансформатора. Разряду конденсатора С5 на низковольтную обмотку препятствует диод D6. Импульс высокого напряжения, наведенный в высоковольтной части обмотки автотрансформатора в случае большого отдаления сопротивления цели от боевых электродов 12 и 13, пробивает разрядник 11 (называемый обычно "срезающими электродами" электрошокера), и разряд проходит по воздуху между срезающими электродами, не вызывая разряда конденсатора С5. В случае расположения сопротивления цели на расстоянии до боевых электродов 12 и 13 менее пробивного расстояния между срезающими электродами, разряд на цель происходит между боевыми электродами 12 и 13, и пониженное сопротивление ионизированного разрядного канала вызывает разряд в этот канал конденсатора С5, что увеличивает мощность разряда. С целью устранения остаточного постоянного напряжения конденсатора С5 в случае работы устройства через срезающие электроды (например, для демонстрации) последовательно высоковольтной цепи включается предохранительный разрядник 14 с напряжением пробоя более чем напряжение заряженного конденсатора С5. Данное устройство имеет следующие недостатки:Known stun device according to Russian patent No. 2108526 (see the diagram in the patent description) using Shaped Pulse technology, containing a power source, a DC /DC converter 3 of a power source into a current with voltage for charging a storage capacitor C4 connected in series with a low-voltage high-voltage output winding pulse transformer and arrester. The additional capacitor C5 is connected in parallel to the capacitor C4 through the diode D6 from thevoltage converter 3, and the high-voltage pulse transformer is made in the form of an autotransformer, the middle terminal of which is connected to the common point of both capacitors and the terminal of theconverter 3. One combat (damaging target) electrode is connected to the end of the high-voltage winding autotransformer, and the other to the junction point of the additional capacitor and diode. When the device is operating, the converter charges simultaneously capacitors C4 and C5, a spark gap 7 (with a low breakdown voltage of about 1000-2000 V) breaks through and capacitor C4 is discharged to the low-voltage part of the autotransformer winding. The discharge of the capacitor C5 to the low-voltage winding is prevented by the diode D6. A high-voltage pulse induced in the high-voltage part of the autotransformer winding in the case of a large distance of the target resistance from thefighting electrodes 12 and 13 breaks through the spark gap 11 (usually called the "cutting electrodes" of the stun gun), and the discharge passes through the air between the cutting electrodes without causing a discharge of the C5 capacitor . If the target resistance is located at a distance to thefighting electrodes 12 and 13 less than the breakdown distance between the cutting electrodes, the discharge to the target occurs between thefighting electrodes 12 and 13, and the reduced resistance of the ionized discharge channel causes a discharge into this channel of the capacitor C5, which increases the discharge power. In order to eliminate the residual constant voltage of the capacitor C5 in the case of operation of the device through the cutting electrodes (for example, for demonstration), asafety arrester 14 with a breakdown voltage greater than the voltage of the charged capacitor C5 is connected in series with the high voltage circuit. This device has the following disadvantages:

1. Основным требованием при применении электрошокирующих устройств является возможность демонстрационного разряда перед агрессивно настроенным нападающим, при этом визуально мощный разряд электрошокера (цвет, шум) как показывает практика в большинстве случаев психологически предотвращает нападение.1. The main requirement when using electroshock devices is the possibility of a demonstration discharge in front of an aggressively tuned attacker, while a visually powerful discharge of a stun gun (color, noise), as practice shows, in most cases psychologically prevents an attack.

2. Основным требованием при коммерческом использовании электрошокирующих устройств (основным принципом продаж) является также визуальный вид разряда, т.е. его цвет, производимый им шум, благодаря чему покупатель делает выбор в пользу той или иной модели электрошокера. Электрошокеры даже действительно большей эффективности по физиологическому действию разряда всегда проигрывают электрошокерам с меньшей физиологической эффективностью разряда но с большим визуальным эффектом. Демонстрационный разряд вышеописанного электрошокера, производящийся через срезающие электроды (разрядник 11), имеет плохой визуальный эффект, так как организуется без участия разряда конденсатора С5, вносящего в визуальный вид разряда значительный шум, и видимое утолщение искры разряда. Таким образом, комерциализация от продаж вышеописанного электрошокирующего устройства для развития рынка, и соответственно дополнительных рабочих мест, не превосходит коммерциализацию всех прочих производящихся моделей электрошокирующих устройств. В настоящее время электрошокирующие устройства по вышеприведенному патенту не производятся.2. The main requirement for the commercial use of electroshock devices (the basic principle of sales) is also a visual type of discharge, i.e. its color, the noise it makes, thanks to which the buyer makes a choice in favor of one or another stun gun model. Stun guns of even really greater efficiency in the physiological effect of the discharge always lose to stun guns with a lower physiological efficiency of the discharge but with a greater visual effect. The demonstration discharge of the stun gun described above, produced through the cutting electrodes (spark gap 11), has a poor visual effect, since it is organized without the participation of the discharge of the capacitor C5, which introduces significant noise into the visual type of discharge and a visible thickening of the discharge spark. Thus, the commercialization from sales of the above electroshock device for market development, and accordingly additional jobs, does not exceed the commercialization of all other models of electroshock devices produced. Currently, electroshock devices according to the above patent are not manufactured.

3. Производство высоковольтных импульсных трансформаторов (являющихся важнейшим по необходимому качеству изготовления компонентом электрошокирующего устройства) с различными диаметрами провода частей общей обмотки (как необходимо по вышеприведенному патенту) затруднено технологически и не привлекает внимания производителей, что доказывает полное отсутствие автотрансформаторных электрошокирующих устройств на рынке.3. The production of high-voltage pulse transformers (which are the most important component of the electroshock device for the required manufacturing quality) with different diameters of the wire of the parts of the common winding (as necessary according to the above patent) is technologically difficult and does not attract manufacturers' attention, which proves the complete absence of autotransformer electroshock devices on the market.

Целью изобретения является создание электрошокового устройства с повышенной эффективностью физиологического воздействия, использующего технологии Shaped Pulse при использовании совмещенной технологии STUN GUN-EMD, использующего простые технологии производства высоковольтных импульсных трансформаторов, отличающегося значительным визуальным эффектом демонстрационного электроразряда.The aim of the invention is the creation of an electroshock device with increased physiological impact efficiency using Shaped Pulse technology using the combined STUN GUN-EMD technology using simple high-voltage pulse transformer manufacturing technologies, characterized by a significant visual effect of demonstration electric discharge.

Повышенная эффективность в вариантах предлагаемого электрошокирующего устройства достигается совмещением параметров электроимпульсов STUN GUN и EMD технологий. Для этого в вариантах предлагаемого устройства применяются параметры электроразрядов, имеющих частоту 100-200 Гц при энергии импульса не менее 0,1 Дж и длительность импульса до 1000 мкс, позволяющие достигнуть цели остановки и захвата цели. В других вариантах устройства применяются серии импульсов технологии STUN GUN перемежаются отдельными импульсами технологии EMD в едином непрерывном электроразряде, чем достигаются механизм остановки цели и механизм захвата цели.The increased efficiency in the variants of the proposed electroshock device is achieved by combining the parameters of the electric pulses STUN GUN and EMD technologies. For this, in the variants of the proposed device, the parameters of electric discharges having a frequency of 100-200 Hz at a pulse energy of at least 0.1 J and a pulse duration of up to 1000 μs are used, which allow to achieve the goal of stopping and capturing the target. In other versions of the device, a series of pulses of STUN GUN technology are used, alternating with individual pulses of EMD technology in a single continuous electric discharge, which achieves the mechanism of stopping the target and the mechanism of capturing the target.

Простота технологии изготовления предлагаемого устройства достигается использованием стандартных и хорошо отработанных производителями высоковольтных импульсных трансформаторов с двумя обмотками (низковольтной и высоковольтной).The simplicity of the manufacturing technology of the proposed device is achieved using standard and well-established manufacturers of high-voltage pulse transformers with two windings (low-voltage and high-voltage).

Визуальный демонстрационный эффект разряда достигается исключением из устройства срезающих электродов (срезающего разрядника) при использовании технологии Shaped Pulse.The visual demonstration effect of the discharge is achieved by excluding the cutting electrodes (cutting spark gap) from the device using the Shaped Pulse technology.

Электрошоковое устройство содержит автономный источник питания, выключатель, преобразователь постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, накопительный конденсатор и цепь из высоковольтного ключа в виде воздушного или газового разрядника и низковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, подключенные параллельно выходу преобразователя постоянного напряжения, выходной воздушный разрядник на 30-70 кВ, представляющий собой поражающие электроды, подключенные к концам высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора. Оно имеет дополнительный накопительный конденсатор, один вывод которого соединен с одним выводом преобразователя постоянного напряжения, второй вывод соединен через диод со вторым выводом преобразователя постоянного напряжения для зарядки дополнительного конденсатора от преобразователя постоянного напряжения, точка соединения первого диода со вторым выводом дополнительного конденсатора в свою очередь соединена с выводом второго диода, включенного последовательно с первым диодом, второй диод вторым выводом соединен с поражающим электродом и с третьим диодом, включенным одним выводом встречно со вторым диодом и первым диодом и соединенным вторым выводом с одним концом высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, второй конец высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора соединен со вторым поражающим электродом и с первым выводом дополнительного накопительного конденсатора соединенного с первым выводом преобразователя постоянного напряжения, низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора сфазированы с выходом преобразователя постоянного напряжения и диодами, в разрядную цепь дополнительного конденсатора включен воздушный или газовый разрядник с напряжением зажигания большим, чем максимальное зарядное напряжение дополнительного накопительного конденсатора.The stun device contains an autonomous power source, a switch, a DC / DC converter of the power source to a DC voltage of 600-6000 V, a storage capacitor and a circuit from a high-voltage switch in the form of an air or gas spark gap and a low-voltage winding of a high-voltage pulse transformer, connected in parallel with the output of the DC-voltage converter, output 30-70 kV air gap, which is a striking electrode connected to the ends of the high voltage winding and high voltage pulse transformer. It has an additional storage capacitor, one output of which is connected to one output of the DC-DC converter, the second output is connected through a diode to the second output of the DC-DC converter to charge the additional capacitor from the DC-DC converter, the connection point of the first diode with the second output of the additional capacitor is in turn connected with the conclusion of the second diode connected in series with the first diode, the second diode is connected to the damper with an electrode and with a third diode connected by one terminal, it is opposite to the second diode and the first diode and connected by a second terminal with one end of the high voltage winding of the high voltage pulse transformer, the second end of the high voltage winding of the high voltage pulse transformer is connected to the second damaging electrode and to the first terminal of the additional storage capacitor connected to the first output of the DC-DC converter, low-voltage or high-voltage windings of a high-voltage pulse the transformer are phased with the output of the DC-DC converter and diodes, an air or gas spark gap with an ignition voltage greater than the maximum charging voltage of the additional storage capacitor is included in the discharge circuit of the additional capacitor.

В зарядную цепь накопительного конденсатора последовательно включено ограничивающее сопротивление.A limiting resistance is sequentially included in the charging circuit of the storage capacitor.

В зарядную цепь дополнительного накопительного конденсатора параллельно включено разгрузочное сопротивление.In the charging circuit of the additional storage capacitor, a discharge resistance is included in parallel.

В зарядную цепь дополнительного конденсатора последовательно с первым диодом до точки соединения с выводом дополнительного накопительным конденсатора включен постоянный или подстраиваемый ограничивающий резистор.A constant or adjustable limiting resistor is included in the charging circuit of the additional capacitor in series with the first diode to the connection point with the output of the additional storage capacitor.

В качестве диодов используются высоковольтные диодные сборки.As diodes, high voltage diode assemblies are used.

Низковольтная обмотка высоковольтного импульсного трансформатора шунтирована диодом, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора.The low-voltage winding of the high-voltage pulse transformer is shunted by a diode connected in reverse polarity with respect to the working polarity of the storage capacitor.

Электрошоковое устройство содержит автономный источник питания, выключатель, преобразователь постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, накопительный конденсатор и цепь из высоковольтного ключа в виде воздушного или газового разрядника и низковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, подключенные параллельно выходу преобразователя постоянного напряжения, выходной воздушный разрядник на 30-70 кВ представляющий собой поражающие электроды подключенные к концам высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора. Оно имеет дополнительный накопительный конденсатор включенный последовательно высоковольтной обмотке высоковольтного импульсного трансформатора так, что один вывод дополнительного конденсатора является собственно поражающим электродом, один вывод дополнительного конденсатора соединен также с одним выводом преобразователя постоянного напряжения непосредственно, а другой вывод дополнительного конденсатора соединен также с другим выводом преобразователя постоянного напряжения через диод, низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора сфазированы с выходом преобразователя постоянного напряжения и диодом, в разрядную цепь дополнительного конденсатора включен воздушный или газовый разрядник с напряжением зажигания большим, чем максимальное зарядное напряжение дополнительного накопительного конденсатора.The stun device contains an autonomous power source, a switch, a DC / DC converter of the power source to a DC voltage of 600-6000 V, a storage capacitor and a circuit from a high-voltage switch in the form of an air or gas spark gap and a low-voltage winding of a high-voltage pulse transformer, connected in parallel with the output of the DC-voltage converter, output 30-70 kV air gap, which is a striking electrode connected to the ends of the high voltage winding high voltage pulse transformer. It has an additional storage capacitor connected in series with the high-voltage winding of the high-voltage pulse transformer so that one output of the additional capacitor is the actual damaging electrode, one output of the additional capacitor is also connected directly to one output of the DC-DC converter, and the other output of the additional capacitor is also connected to the other output of the DC-converter voltage through a diode, low voltage or high voltage winding and high voltage pulse transformer is in phase with the output DC voltage converter and the diode, the discharge circuit of the capacitor included additional air or gas arrester with ignition voltage greater than the maximum charge voltage of the additional storage capacitor.

В зарядную цепь накопительного конденсатора последовательно включено ограничивающее сопротивление.A limiting resistance is sequentially included in the charging circuit of the storage capacitor.

В зарядную цепь дополнительного накопительного конденсатора параллельно включено разгрузочное сопротивление.In the charging circuit of the additional storage capacitor, a discharge resistance is included in parallel.

В зарядную цепь дополнительного накопительного конденсатора последовательно включен постоянный или подстраиваемый ограничивающий резистор.A constant or adjustable limiting resistor is connected in series to the charging circuit of the additional storage capacitor.

Подстаиваемый резистор управляется автоматически в зависимости от частоты разрядов дополнительного конденсатора с зависимостью увеличения сопротивления при увеличении частоты разрядов дополнительного конденсатора.The resistor to be set is controlled automatically depending on the frequency of the discharges of the additional capacitor with the dependence of the increase in resistance with increasing frequency of the discharges of the additional capacitor.

Низковольтная обмотка высоковольтного импульсного трансформатора шунтирована диодом, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора.The low-voltage winding of the high-voltage pulse transformer is shunted by a diode connected in reverse polarity with respect to the working polarity of the storage capacitor.

Краткое описание чертежей:Brief Description of the Drawings:

Фиг.1 Электрошоковое устройство по п.1, п.2, п.3 формулы изобретения с ограничивающим и разгрузочным резисторами технологии Shaped Pulse - EMD (схема электрическая).Figure 1 Electroshock device according to claim 1,claim 2,claim 3 of the claims with limiting and discharge resistors of Shaped Pulse technology - EMD (electrical circuit).

Фиг.2 Электрошоковое устройство по п.1, п.3, п.4, п.6 формулы изобретения с разгрузочным и постоянным или подстраиваемым ограничивающим резисторами технологии Shaped Pulse-STUN GUN-EMD и шунтирующим диодом низковольтной обмотки высоковольтного трансформатора (схема электрическая).Figure 2 Electroshock device according to claim 1,claim 3,claim 4,claim 6 with the discharge and constant or adjustable limiting resistors of the Shaped Pulse-STUN GUN-EMD technology and a shunt diode of the low-voltage winding of the high-voltage transformer (electrical circuit) .

Фиг.3 Электрошоковое устройство по п.7, п.8, п.9 формулы изобретения с ограничивающим и разгрузочным резисторами технологии Shaped Pulse-EMD (схема электрическая).Figure 3 Electroshock device according toclaim 7,clause 8, clause 9 of the claims with limiting and discharge resistors of Shaped Pulse-EMD technology (electrical circuit).

Фиг.4 Электрошоковое устройство по п.7, п.9, п.10, п.12 формулы изобретения с разгрузочным и постоянным или подстраиваемым ограничивающим резисторами технологии Shaped Pulse - STUN GUN-EMD, и шунтирующим диодом низковольтной обмотки высоковольтного трансформатора (схема электрическая).Figure 4 The electric shock device according toclaim 7, claim 9, claim 10, claim 12 of the claims with discharge and constant or adjustable limiting resistors of the Shaped Pulse technology - STUN GUN-EMD, and a shunt diode of the low-voltage winding of the high-voltage transformer (electrical circuit )

Осуществление изобретения.The implementation of the invention.

В зависимости от необходимости могут применяться различные варианты электрошокового устройства.Depending on the need, various variants of the stun device can be used.

Электрошоковое устройство патрона по п.1 п.2, п.3 формулы изобретения Фиг.1 состоит из низковольтного источника питания 1, представляющего собой аккумулятор или батарею, выключатель 2, преобразователь 3 низкого постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, соединенный с преобразователем 3 накопительный конденсатор 4, включенный параллельно в цепь, состоящую из ограничивающего сопротивления 5 газового или воздушного разрядника 6 и первичной обмотки 7 высоковольтного импульсного трансформатора 8. К преобразователю 3 подключен также дополнительный накопительный конденсатор, 9 одна обкладка которого соединена с выводом преобразователя 3 напрямую, а другая обкладка соединена с выводом преобразователя 3 через диод 10. Соединенная с диодом 10 обкладка конденсатора 9 соединена также с одним выводом диода 11, второй вывод которого соединен с одним выводом диода 12, второй вывод которого соединен с одним концом высоковольтной обмотки 13 трансформатора 8. Точка соединения диодов 11 и 12 соединена с одним поражающим электродом 14 электрошокового устройства. Второй конец обмотки 13 трансформатора 8 соединен с поражающим электродом 15 электрошокового устройства и с общей точкой соединения конденсаторов 4, 9 и вывода преобразователя 3.Electroshock device of the cartridge according to claim 1,claim 2,claim 3 of the claims Figure 1 consists of a low-voltage power supply 1, which is a battery or battery,switch 2,converter 3 low DC voltage power supply to a constant voltage of 600-6000 V, astorage capacitor 4 connected to theconverter 3, connected in parallel to the circuit, consisting of the limitingresistance 5 of the gas orair gap 6 and the primary winding 7 of the high-voltage pulse transformer 8. To theconverter 3 an additional storage capacitor is also connected, 9 one of which is connected directly to the output ofconverter 3 and the other is connected to the output ofconverter 3 throughdiode 10. Connected todiode 10, the lining of capacitor 9 is also connected to one output ofdiode 11, the second output of which is connected to one the output of thediode 12, the second output of which is connected to one end of the high-voltage winding 13 of thetransformer 8. The connection point of thediodes 11 and 12 is connected to onedamaging electrode 14 of the stun device. The second end of the winding 13 of thetransformer 8 is connected to thedamaging electrode 15 of the stun device and to a common connection point of thecapacitors 4, 9 and the output of theconverter 3.

Низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора 8 должны быть сфазированы с выходом преобразователя 3 и диодами 10, 11, 12.The low-voltage or high-voltage windings of the high-voltage pulse transformer 8 must be phased with the output of theconverter 3 anddiodes 10, 11, 12.

Устройство работает следующим образом. При включении выключателя 2 преобразователь 3 начинает заряжать конденсатор 4 через ограничивающее сопротивление 5, а через диод 10 - дополнительный конденсатор 9. Ограничивающее сопротивление 5 необходимо для гарантированного полного заряда конденсатора 9 до разряда конденсатора 4 в первичную обмотку 7 трансформатора 8, и гарантированному полному заряду конденсатора 9 в том случае, если прямое сопротивление высоковольтного диода (диодной сборки) достаточно велико. Разряду конденсаторов 4 и 9 через вторичную обмотку 13 трансформатора 8 препятствует диод 12. При достижении полного потенциала заряда конденсатора 4 напряжению зажигания разрядника 6 разрядник срабатывает, и конденсатор 4 разряжается через разрядник 6 в первичную обмотку 7 трансформатора 8. В то же время конденсатор 9 остается заряженным, так как его разряду в цепь разрядника 6 и первичной обмотки 7 трансформатора 8 препятствует диод 10 и сопротивление 5. Во вторичной обмотке 13 трансформатора 8 наводится ЭДС индукции при высоком потенциале. Шунтированию тока высоковольтного импульса через конденсатор 9 и 4 препятствует диод 11. Между поражающими электродами 14 и 15, расстояние между которыми выбирается для гарантированного пробоя по воздуху при потенциале, развиваемом вторичной обмоткой 13 трансформатора 8, происходит воздушный пробой. При этом сопротивление ионизированного пробоем разрядного канала между электродами 14 и 15 резко падает и конденсатор 9 начинает разряжаться в ионизированный воздушный канал через диод 11. Обычно применение (боевой разряд) электрошокирующего устройства происходит через одежду нападающего, т.е. через воздушные промежутки, определяемые толщиной одежды, однако в некоторых случаях применения поражающие электроды могут быть прижаты непосредственно к кожному покрову цели, имеющему сопротивление около 1000 Ом. В этом случае ток преобразователя 3 начинает течь по контуру один вывод преобразователя 3 диод 10, диод 11, электрод 14, сопротивление цели 1000 Ом, электрод 15, второй вывод преобразователя 3. Поражающее действие постоянного тока преобразователя 3 ничтожно, и электрошоковое устройство перестает быть эффективным. Для устранения протекания такого тока по указанному контуру между поражающим электродом 14 и точкой соединения диодов 11 и 12, или между электродом 15 и точкой соединения конца обмотки 13 с общей точкой конденсаторов 4 и 9, или между точкой соединения диодов 11 и 12, или между точкой соединения конденсатора 9 и диода 11, включен воздушный или газовый разрядник 16 с напряжением зажигания, равным или большим чем максимальное зарядное напряжение конденсатора 9. Разрядник 16, изображенный на Фиг.1 для примера, между электродом 14 и точкой соединения диода 11 с диодом 12 выполняет указанную функцию недопущения прохождения тока преобразователя 3 по указанному контуру на сопротивление цели до момента зажигания разрядника 6 и возникающему соответственно высоковольтному импульсу трансформатора 8. При прохождении высоковольтного импульса трансформатора 8 через сопротивление цели 1000 Ом и менее (вплоть до единиц Ом), разрядник 16, напряжение зажигания которого незначительно по сравнению с высоковольтным импульсом напряжения обмотки 13, зажигается потенциалом высоковольтного импульса, обеспечивая разряд конденсатора 9 прямо через цель (или воздушный промежуток и цель). Кроме указанной функции разрядник 16 обеспечивает функцию предохранения пользователя от воздействия постоянного остаточного напряжения на конденсаторе 4 и 9.The device operates as follows. When theswitch 2 is turned on, theconverter 3 starts charging thecapacitor 4 through the limitingresistance 5, and through the diode 10 - an additional capacitor 9. The limitingresistance 5 is necessary for a guaranteed full charge of the capacitor 9 before the discharge of thecapacitor 4 into the primary winding 7 of thetransformer 8, and a guaranteed full charge of the capacitor 9 in the event that the direct resistance of the high-voltage diode (diode assembly) is large enough. The discharge of thecapacitors 4 and 9 through the secondary winding 13 of thetransformer 8 is prevented by thediode 12. When the full charge potential of thecapacitor 4 is reached, the ignition voltage of thearrester 6 discharger is triggered, and thecapacitor 4 is discharged through thearrester 6 into the primary winding 7 of thetransformer 8. At the same time, the capacitor 9 remains charged, since its discharge into the circuit of thespark gap 6 and the primary winding 7 of thetransformer 8 is hindered by thediode 10 andresistance 5. In the secondary winding 13 of thetransformer 8, an induction emf is induced at high potential. The shunting of the current of the high-voltage pulse through thecapacitor 9 and 4 is prevented by thediode 11. Between thedamaging electrodes 14 and 15, the distance between which is selected for guaranteed breakdown through the air at the potential developed by the secondary winding 13 of thetransformer 8, an air breakdown occurs. In this case, the resistance of the discharge channel ionized by the breakdown between theelectrodes 14 and 15 drops sharply and the capacitor 9 begins to discharge into the ionized air channel through thediode 11. Typically, the use (combat discharge) of the electroshock device occurs through the clothes of the attacker, i.e. through the air gaps determined by the thickness of the clothes, however, in some applications, the striking electrodes can be pressed directly to the target's skin, which has a resistance of about 1000 ohms. In this case, the current of theconverter 3 begins to flow along the circuit of one terminal of theconverter 3,diode 10,diode 11,electrode 14, target resistance 1000 Ohm,electrode 15, the second terminal ofconverter 3. The damaging effect of the direct current ofconverter 3 is negligible, and the stun device ceases to be effective . To eliminate the flow of such current along the specified circuit between thedamaging electrode 14 and the connection point of thediodes 11 and 12, or between theelectrode 15 and the connection point of the end of the winding 13 with the common point of thecapacitors 4 and 9, or between the connection point of thediodes 11 and 12, or between the point connection of the capacitor 9 and thediode 11, an air orgas spark gap 16 is included with an ignition voltage equal to or greater than the maximum charging voltage of the capacitor 9. Thespark gap 16, shown in FIG. 1 for example, between theelectrode 14 and the connection point of the diode 11 sdiode 12 performs the specified function to prevent the current of theconverter 3 from passing through the specified circuit to the target resistance until thespark gap 6 ignites and the high-voltage pulse oftransformer 8 arises accordingly. When the high-voltage pulse oftransformer 8 passes through the target resistance of 1000 Ohms or less (up to units of Ohms), thespark gap 16, the ignition voltage of which is insignificant compared with the high-voltage pulse of the voltage of the winding 13, is ignited by the potential of the high-voltage pulse, providing condenser discharge 9 directly through the target (or air gap and target). In addition to the specified function, thearrester 16 provides a function for protecting the user from the influence of a constant residual voltage across thecapacitor 4 and 9.

Для увеличения действующего на цель значения разрядного тока конденсатора 9 и недопущения пробоя диодов высоковольтными импульсами вторичной обмотки 13 трансформатора 8 в качестве диодов необходимо применять высоковольтные диодные сборки с возможно большими значениями допускаемого прямого импульсного тока. После выключения выключателя 2 и прекращения работы преобразователя 3 в определенный момент времени (до полного заряда конденсатора 4 и срабатывания разрядника 6) конденсатор 9 остается неразряженным и уже после выключения преобразователя 3 благодаря току утечки диода 10 начинает дозаряжать конденсатор 4. Такой процесс происходит при емкости конденсатора 9 значительно большей емкости конденсатора 4. При дозаряжании конденсатора 4 и срабатывании разрядника 6 происходит единичный высоковольтный импульс на высоковольтном трансформаторе 8 на выключенном устройстве. Такой неожиданный единичный импульс после выключения устройства представляет опасность для пользователя. Для устранения такого явления в зарядную цепь конденсатора 9 параллельно ему включен разгрузочный резистор 17 с большим сопротивлением. При выключении преобразователя 3 остаточный заряд конденсатора 9 стекает на резистор 17, не допуская дозаряда конденсатора 4.To increase the current value of the discharge current of the capacitor 9 and to prevent breakdown of the diodes by high-voltage pulses of the secondary winding 13 of thetransformer 8, it is necessary to use high-voltage diode assemblies with the largest possible values of the permissible direct pulse current as diodes. After turning off theswitch 2 and stopping the operation of theconverter 3 at a certain point in time (until thecapacitor 4 is fully charged and thespark gap 6 is activated), the capacitor 9 remains uncharged and already after turning off theconverter 3, due to the leakage current of thediode 10, it starts charging thecapacitor 4. This process occurs with the capacitor capacitance 9 of a muchlarger capacitor 4. When recharging thecapacitor 4 and thespark gap 6 is activated, a single high-voltage pulse occurs on the high-voltage transformer 8 on off device. Such an unexpected single impulse after turning off the device is a danger to the user. To eliminate this phenomenon, adischarge resistor 17 with high resistance is included in parallel to it in the charging circuit of the capacitor 9. When theconverter 3 is turned off, the residual charge of the capacitor 9 flows to theresistor 17, preventing the charge of thecapacitor 4.

Разряд конденсатора 9 в ионизированный канал происходит при каждом разряде конденсатора 4, таким образом демонстрационный разряд отличается от прототипа значительным зрительным эффектом и шумом разрядов.The discharge of the capacitor 9 into the ionized channel occurs at each discharge of thecapacitor 4, so the demonstration discharge differs from the prototype in a significant visual effect and noise of the discharges.

Длительность импульса разряда конденсатора 9 в данном устройстве, как показали исследования, может достигать 1000 мкс и более при частоте следования импульсов 100-200 Гц и энергии отдельного импульса более 0,2 Дж. Таким образом в предлагаемом устройстве достигается совмещение характеристик параметров электроимпульсов STUN GUN и EMD технологий.The duration of the discharge pulse of the capacitor 9 in this device, as shown by studies, can reach 1000 μs or more at a pulse repetition rate of 100-200 Hz and an individual pulse energy of more than 0.2 J. Thus, the proposed device achieves the combination of the parameters of the electric pulses STUN GUN and EMD technology.

На Фиг.2 изображено устройство по п.1, п.3, п.4, п.6 формулы изобретения.Figure 2 shows the device according to claim 1,claim 3,claim 4,claim 6 of the claims.

От приведенного на Фиг.1 описания этот вариант устройства отличается иной последовательностью полярности включения диодов 10, 11 и 12, возможной при иной фазировке обмоток трансформатора 8, отсутствием ограничивающего резистора 5. Разрядник 16 по сравнению с описанием на Фиг.1 (поскольку расположение разрядника 16 в разрядной цепи конденсатора 9 имеет несколько вариантов) в данном варианте устройства включен в разрядную цепь конденсатора между диодом 11 и выводом конденсатора 9. Дополнительно введен постоянный или подстроечный резистор 18, включенный последовательно с диодом 10 в зарядную цепь дополнительного конденсатора 9 до точки соединения вывода конденсатора 9 с разрядником 16. Устройство работает следующим образом. Скорость заряда конденсатора 9 определяется величиной резистора 18 и всегда менее скорости заряда конденсатора 4. За время заряда конденсатора 9 до максимального напряжения заряда конденсатора 4 конденсатор 4 успевает многократно зарядиться до напряжения зажигания разрядника 6 и многократно разрядиться через разрядник 6 и первичную обмотку 7 трансформатора 8. Напряжение зажигания разрядника 16 подбирается примерно в 2-2,5 раза выше, чем напряжение зажигания разрядника 6. Потенциал заряда конденсатора 9 не может зажечь разрядник 16 даже при замыкании накоротко электродов 14 и 15 до тех пор тех пор, пока в цепи не наведется потенциал высоковольтного импульса обмотки 13, частично проходящий и через диод 11. При этом конденсатор 9 разряжается через разрядник 16 в ионизированный канал воздушного разряда между электродами 14 и 15, как по описанию на Фиг.1. После разряда конденсатора 9 описанный процесс повторяется.From the description given in FIG. 1, this variant of the device differs in a different sequence of switching on of thediodes 10, 11 and 12, possible with a different phasing of the windings of thetransformer 8, the absence of a limitingresistor 5.Discharger 16 compared to the description in FIG. 1 (since the location of thearrester 16 in the discharge circuit of the capacitor 9 has several options) in this embodiment, the device is included in the discharge circuit of the capacitor between thediode 11 and the output of the capacitor 9. Additionally, a constant ortuning resistor 18 is introduced, including connected in series with thediode 10 to the charging circuit of the additional capacitor 9 to the point of connection of the output of the capacitor 9 with thespark gap 16. The device operates as follows. The charge rate of the capacitor 9 is determined by the value of theresistor 18 and is always less than the charge speed of thecapacitor 4. During the charge of the capacitor 9 to the maximum charge voltage of thecapacitor 4, thecapacitor 4 manages to be repeatedly charged to the ignition voltage of thespark gap 6 and repeatedly discharged through thespark gap 6 and the primary winding 7 of thetransformer 8. The ignition voltage of thearrester 16 is selected approximately 2-2.5 times higher than the ignition voltage of thearrester 6. The charge potential of the capacitor 9 cannot ignite thearrester 16 even when short-circuiting theelectrodes 14 and 15 until the potential of the high-voltage pulse of the winding 13 is partially induced through thediode 11. In this case, the capacitor 9 is discharged through thespark gap 16 into the ionized air discharge channel between theelectrodes 14 and 15, as as described in FIG. 1. After the discharge of the capacitor 9, the described process is repeated.

Изменением сопротивления резистора 18, емкости конденсатора 9 и напряжения зажигания разрядника 16 можно устанавливать практически любую частоту разрядов конденсатора 9, менее чем частота разрядов конденсатора 4. Разрядник 16 в данном варианте устройства одновременно выполняет функцию предохранения пользователя от воздействия постоянного остаточного напряжения на конденсаторе 4 и 9.By changing the resistance of theresistor 18, the capacitance of the capacitor 9 and the ignition voltage of thespark gap 16, you can set almost any frequency of the discharges of the capacitor 9, less than the frequency of the discharges of thecapacitor 4. Thespark gap 16 in this embodiment of the device simultaneously performs the function of protecting the user from the influence of a constant residual voltage on thecapacitor 4 and 9 .

Практическое (легко осуществимое) регулирование частоты достигается изменением сопротивления резистора 18. Наилучшие физиологические результаты действия электроимпульсов достигаются при частоте разряда конденсатора 4 в 100-200 Гц, при энергии отдельного импульса в 0,05-0,1 Дж и его продолжительности 10-40 мкс и частоте разряда конденсатора 9 в 10-30 Гц, при энергии импульса в 1, 76 Дж, его продолжительности в 60 мкс и более. Таким образом в данном варианте предлагаемого устройства достигается совмещение характеристик параметров электроимпульсов STUN GUN и EMD-технологий.Practical (easily feasible) frequency regulation is achieved by changing the resistance of theresistor 18. The best physiological results of the action of electrical pulses are achieved when the discharge frequency of thecapacitor 4 is 100-200 Hz, with an individual pulse energy of 0.05-0.1 J and its duration 10-40 μs and the discharge frequency of the capacitor 9 at 10-30 Hz, with a pulse energy of 1, 76 J, its duration of 60 μs or more. Thus, in this embodiment of the proposed device, the combination of the characteristics of the parameters of the electric pulses STUN GUN and EMD technologies is achieved.

При необходимости получения однополярных высоковольтных импульсов (апериодических импульсов) трансформатора 8, обладающих повышенной физиологической эффективностью, первичная обмотка 7 трансформатора 8 шунтируется диодом 19, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора 4. В этом случае диод 19 срезает ток самоиндукции первичной обмотки 7 трансформатора 8, отсекая импульсы обратной полярности на обмотке 13 трансформатора 4, а кроме того, препятствует обратному току перезарядки конденсатора 4, что повышает электрический к.п.д. устройства.If it is necessary to obtain unipolar high-voltage pulses (aperiodic pulses) of thetransformer 8 having improved physiological efficiency, the primary winding 7 of thetransformer 8 is shunted by adiode 19 connected in reverse polarity to the working polarity of thestorage capacitor 4. In this case, thediode 19 cuts off the self-induction current of the primary winding 7 of thetransformer 8, cutting off pulses of reverse polarity on the winding 13 of thetransformer 4, and in addition, prevents the reverse current of recharging thecapacitor 4, which Increases electrical efficiency devices.

На Фиг.3 изображено устройство по п.7, п.8, п.9 формулы изобретения, состоящее из низковольтного источника питания 1, представляющего собой аккумулятор или батарею, выключателя 2, преобразователя 3 низкого постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, соединенный с преобразователем 3 накопительный конденсатор 4, включенный параллельно в цепь, состоящую из ограничивающего сопротивления 5, газового или воздушного разрядника 6 и первичной обмотки 7 высоковольтного импульсного трансформатора 8. Дополнительный накопительный конденсатор 20 подключен последовательно высоковольтной обмотке 13 высоковольтного импульсного трансформатора 8, при этом вывод дополнительного конденсатора 20 является поражающим электродом 15 и непосредственно подключен к одному выводу преобразователя 3. Другой вывод дополнительного конденсатора 20, соединенный с одним концом обмотки 13 через диод 21, подключен к другому выводу преобразователя 3. В зарядную цепь дополнительного конденсатора 20 параллельно включен разгрузочный резистор 22.Figure 3 shows the device according toclaim 7,claim 8, claim 9 of the claims, consisting of a low-voltage power supply 1, which is a battery or battery, aswitch 2, aconverter 3 of a low DC voltage power supply to a constant voltage of 600-6000 B, astorage capacitor 4 connected to theconverter 3, connected in parallel to a circuit consisting of a limitingresistance 5, a gas orair arrester 6 and a primary winding 7 of a high-voltage pulse transformer 8. An additional accumulator thecapacitor 20 is connected in series with the high voltage winding 13 of the highvoltage pulse transformer 8, while the output of theadditional capacitor 20 is adamaging electrode 15 and is directly connected to one output of theconverter 3. The other output of theadditional capacitor 20 connected to one end of the winding 13 through thediode 21 is connected to another output of theconverter 3. In the charging circuit of theadditional capacitor 20, adischarge resistor 22 is connected in parallel.

Низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора 8 сфазированы с выходом преобразователя постоянного напряжения 3 и диодом 21, в разрядную цепь дополнительного конденсатора 20 включен воздушный или газовый разрядник 16 с напряжением зажигания большим, чем максимальное зарядное напряжение дополнительного накопительного конденсатора.The low-voltage or high-voltage windings of the high-voltage pulse transformer 8 are phased with the output of the DC-converter 3 anddiode 21, an air orgas spark gap 16 with an ignition voltage higher than the maximum charging voltage of the additional storage capacitor is included in the discharge circuit of theadditional capacitor 20.

Последовательность присоединения диода 21 к тому или иному выводу конденсатора 20 и полярность его включения в данном устройстве многовариантна и определяется фазированием. Разрядник 16 выполняет функции, аналогичные описанным для Фиг.1.The sequence of connection of thediode 21 to a particular output of thecapacitor 20 and the polarity of its inclusion in this device is multivariate and is determined by phasing.Arrester 16 performs functions similar to those described for Fig.1.

Устройство работает следующим образом. При включении выключателя 2 преобразователь 3 начинает заряжать конденсатор 4 через ограничивающее сопротивление 5 и через диод 21 дополнительный конденсатор 20.The device operates as follows. When theswitch 2 is turned on, theconverter 3 starts charging thecapacitor 4 through the limitingresistance 5 and through thediode 21 anadditional capacitor 20.

Ограничивающее сопротивление 5 необходимо для гарантированного полного заряда конденсатора 20 до разряда конденсатора 4 в первичную обмотку 7 трансформатора 8, в том случае если прямое сопротивление диода достаточно велико.The limitingresistance 5 is necessary for a guaranteed full charge of thecapacitor 20 before the discharge of thecapacitor 4 into the primary winding 7 of thetransformer 8, in the event that the direct resistance of the diode is large enough.

При достижении потенциала заряда конденсатора 4 напряжению зажигания разрядника 6 разрядник срабатывает и конденсатор 4 разряжается через разрядник 6 в первичную обмотку 7 трансформатора 8. В то же время конденсатор 20 остается заряженным, так как его разряду в цепь разрядника 6 и первичной обмотки 7 трансформатора 8 препятствует диод 21. Во вторичной обмотке 13 трансформатора 8 наводится ЭДС индукции при высоком потенциале. Между поражающими электродами 14 и 15, расстояние между которыми выбирается для гарантированного пробоя по воздуху при потенциале, развиваемом вторичной обмоткой 13 трансформатора 8, происходит воздушный пробой. При этом сопротивление ионизированного пробоем разрядного канала между электродами 14 и 15 резко падает и конденсатор 20 начинает разряжаться в ионизированный воздушный канал через разрядник 16, напряжение зажигания которого незначительно по сравнению с импульсом напряжения вторичной обмотки 12.Upon reaching the charge potential of thecapacitor 4, the ignition voltage of thespark gap 6, the spark gap is triggered and thecapacitor 4 is discharged through thespark gap 6 to the primary winding 7 of thetransformer 8. At the same time, thecapacitor 20 remains charged, since it prevents the discharge of thespark gap 6 and the primary winding 7 of thetransformer 8diode 21. In the secondary winding 13 of thetransformer 8, an induction emf is induced at high potential. Between thestriking electrodes 14 and 15, the distance between which is selected for a guaranteed breakdown in the air at the potential developed by the secondary winding 13 of thetransformer 8, an air breakdown occurs. In this case, the resistance of the discharge channel ionized by the breakdown between theelectrodes 14 and 15 drops sharply and thecapacitor 20 begins to discharge into the ionized air channel through thespark gap 16, the ignition voltage of which is negligible compared to the voltage pulse of the secondary winding 12.

Разряд конденсатора 20 в ионизированный канал происходит при каждом разряде конденсатора 4, таким образом демонстрационный разряд отличается от прототипа значительным зрительным эффектом и шумом разрядов. После выключения выключателя 2 и прекращения работы преобразователя 3 в определенный момент времени (до полного заряда конденсатора 4 и срабатывания разрядника 6) конденсатор 20 остается неразряженным и уже после выключения преобразователя 3 благодаря току утечки диода 21 начинает дозаряжать конденсатор 4. Такой процесс происходит при емкости конденсатора 20 значительно большей емкости конденсатора 4. При дозаряжании конденсатора 4 и срабатывании разрядника 6 происходит единичный высоковольтный импульс на высоковольтном трансформаторе 8 на выключенном устройстве. Такой неожиданный единичный импульс после выключения устройства представляет опасность для пользователя. Для устранения такого явления в зарядную цепь конденсатора 20 параллельно включен разгрузочный резистор 22 с большим сопротивлением. При выключении преобразователя 3 остаточный заряд конденсатора 20 стекает на резистор 22, не дозаряжая конденсатор 4.The discharge of thecapacitor 20 into the ionized channel occurs at each discharge of thecapacitor 4, so the demonstration discharge differs from the prototype in a significant visual effect and noise of the discharges. After turning off theswitch 2 and stopping the operation of theconverter 3 at a certain point in time (until thecapacitor 4 is fully charged and thespark gap 6 is triggered), thecapacitor 20 remains uncharged and already after turning off theconverter 3, due to the leakage current of thediode 21, it starts charging thecapacitor 4. This process occurs with thecapacitor capacitance 20 of a muchlarger capacitor 4. When recharging thecapacitor 4 and triggering thespark gap 6, a single high-voltage pulse occurs on the high-voltage transformer 8 n off device. Such an unexpected single impulse after turning off the device is a danger to the user. To eliminate this phenomenon, adischarge resistor 22 with high resistance is connected in parallel to the charging circuit of thecapacitor 20. When theconverter 3 is turned off, the residual charge of thecapacitor 20 flows to theresistor 22 without recharging thecapacitor 4.

Длительность импульса разряда конденсатора 20 в данном устройстве, как показали исследования, может достигать 500-600 мкс при частоте следования импульсов 100-200 Гц, и энергии отдельного импульса более 0,2 Дж.The duration of the discharge pulse of thecapacitor 20 in this device, as shown by studies, can reach 500-600 μs at a pulse repetition rate of 100-200 Hz, and the energy of an individual pulse is more than 0.2 J.

Таким образом в варианте предлагаемого устройства достигается совмещение характеристик параметров электроимпульсов STUN GUN и EMD-технологий.Thus, in the variant of the proposed device, the combination of the characteristics of the parameters of the electric pulses STUN GUN and EMD technologies is achieved.

На Фиг.4 изображено устройство по п.7, п.9, п.10, п.12 формулы изобретения.Figure 4 shows the device according toclaim 7, claim 9, claim 10, claim 12 of the claims.

От приведенного на Фиг.3 описания этот вариант устройства отличается отсутствием ограничивающего сопротивления 5 и наличием постоянного или подстроечного ограничивающего сопротивления 23, включенного последовательно в зарядную цепь дополнительного конденсатора 20. Место включения резистора 23 в зарядную цепь конденсатора 20 может быть любым и не отражается на работе схемы.This variant of the device differs from the description in FIG. 3 by the absence of limitingresistance 5 and the presence of a constant ortuning limiting resistance 23, connected in series in the charging circuit of theadditional capacitor 20. The connection point of theresistor 23 in the charging circuit of thecapacitor 20 can be any and does not affect the work scheme.

Устройство работает следующим образом. При включении выключателя 2 преобразователь 3 начинает заряжать конденсатор 4 и через диод 21 - дополнительный конденсатор 20. Скорость заряда конденсатора 20 определяется величиной сопротивления ограничивающего резистора 23 и всегда менее скорости заряда конденсатора 4. За время заряда конденсатора 20 до максимального напряжения заряда конденсатора 4, конденсатор 4 успевает многократно зарядиться до напряжения зажигания разрядника 6 и многократно разрядиться через разрядник 6 и первичную обмотку 7 трансформатора 8. Напряжение зажигания разрядника 16 подбирается примерно в 2-2,5 раза выше и больше, чем напряжение зажигания разрядника 6. Между поражающими электродами 14 и 15, расстояние между которыми выбирается для гарантированного пробоя по воздуху при потенциале, развиваемом вторичной обмоткой 13 трансформатора 8, каждый раз при разряде конденсатора 4 происходит воздушный пробой. Ток электроимпульса наведенного во вторичной обмотке 13 проходит через конденсатор 20, однако его разряда в ионизированный воздушный канал не происходит до тех пор пока потенциал заряда конденсатора 20 не достигает некоторой необходимой величины, определяемой проводимостью ионизированного канала концентрацией ионизированных частиц в ионизируемом канале. При достижении потенциала заряда конденсатора 20 необходимой для его разряда величины происходит разряд конденсатора 20 в ионизированный канал. После разряда конденсатора 20 описанный процесс повторяется.The device operates as follows. When theswitch 2 is turned on, theconverter 3 starts charging thecapacitor 4 and, through thediode 21, anadditional capacitor 20. The charge speed of thecapacitor 20 is determined by the resistance value of the limitingresistor 23 and is always less than the charge speed of thecapacitor 4. During the charge of thecapacitor 20 to the maximum charge voltage of thecapacitor 4, thecapacitor 4 manages to be repeatedly charged to the ignition voltage of thespark gap 6 and repeatedly discharged through thespark gap 6 and the primary winding 7 of thetransformer 8. The ignition voltage is discharged thedetector 16 is selected approximately 2-2.5 times higher and more than the ignition voltage of thespark gap 6. Between thestriking electrodes 14 and 15, the distance between which is selected for guaranteed breakdown through the air at the potential developed by the secondary winding 13 oftransformer 8, each time the discharge of thecapacitor 4 is an air breakdown. The electric pulse current induced in the secondary winding 13 passes through thecapacitor 20, however, its discharge into the ionized air channel does not occur until the charge potential of thecapacitor 20 reaches a certain necessary value, determined by the conductivity of the ionized channel by the concentration of ionized particles in the ionized channel. Upon reaching the charge potential of thecapacitor 20, the required value for its discharge, thecapacitor 20 is discharged into the ionized channel. After the discharge of thecapacitor 20, the described process is repeated.

Изменением сопротивления резистора 23, емкости конденсатора 20 и расстоянием между поражающими электродами 14 и 15 можно устанавливать практически любую частоту разрядов конденсатора 20 меньшую, чем частота разрядов конденсатора 4. Разрядник 16 в данном варианте устройства выполняет функцию предохранения пользователя от воздействия постоянного остаточного напряжения на конденсаторе 4 и 20 и недопущения разряда конденсатора 20 до его полной зарядки при непосредственном контакте электродов 14 и 15 с сопротивлением цели в 1000 Ом.By changing the resistance of theresistor 23, the capacitance of thecapacitor 20 and the distance between thestriking electrodes 14 and 15, it is possible to set almost any frequency of the discharges of thecapacitor 20 lower than the frequency of the discharges of thecapacitor 4.Discharger 16 in this embodiment of the device performs the function of protecting the user from the influence of a constant residual voltage across thecapacitor 4 and 20 and preventing the discharge of thecapacitor 20 until it is fully charged when theelectrodes 14 and 15 are in direct contact with the target resistance of 1000 ohms.

При наличии некоторого определенного по расстоянию воздушного промежутка между поражающими электродами 14 и 15 и сопротивлением нагрузки (цели), частота следования импульсов разряда конденсатора 20 постоянна, но при уменьшении воздушного промежутка и приближения сопротивления между электродами 14 и 15 к 1000 Ом частота разрядов конденсатора 20 увеличивается и стремится приблизиться к частоте разрядов конденсатора 4. Регулирование частоты (уменьшение частоты разрядов конденсатора 20 при уменьшении величины воздушного промежутка) достигается увеличением сопротивления резистора 23 в зависимости от увеличения частоты разряда конденсатора 20. Такую регулировку оптимально осуществлять автоматически, т.е. при помощи дополнительного устройства, измеряющего частоту следования импульсов разряда конденсатора 20 и в зависимости от ее увеличения, увеличивающего сопротивление резистора 23.If there is some air gap between thestriking electrodes 14 and 15 determined by the distance and the load resistance (target), the pulse repetition rate of thecapacitor 20 is constant, but when the air gap decreases and the resistance between theelectrodes 14 and 15 approaches 1000 Ohm, the discharge frequency of thecapacitor 20 increases and seeks to approach the frequency of the discharges of thecapacitor 4. Regulation of the frequency (decrease in the frequency of discharges of thecapacitor 20 with a decrease in the air gap) is achieved velicheniem resistance of theresistor 23 depending on the increase indischarge frequency capacitor 20. Such adjustment automatically perform optimally, i.e. using an additional device that measures the repetition rate of the discharge pulses of thecapacitor 20 and depending on its increase, increasing the resistance of theresistor 23.

Необходимость наличия воздушного промежутка (значительного сопротивления) между электродами 14 и 15 для работы данного варианта устройства с большой частотой разряда конденсатора 4 и малой частотой разряда конденсатора 20 позволяет применять его в контактных действующих через одежду электрошокирующих устройствах и в дистанционных электрошоковых устройствах (ДЭШУ), не имеющих игл для проникания под одежду, т.е. в ДЭШУ с клеящимися (липкими) зондами. Наилучшие физиологические результаты действия электроимпульсов достигаются при характеристиках, указанных в описании к Фиг.2. Таким образом в варианте предлагаемого устройства достигается совмещение характеристик параметров электроимпульсов STUN GUN и EMD-технологий.The need for an air gap (significant resistance) between theelectrodes 14 and 15 for the operation of this variant of the device with a high discharge frequency of thecapacitor 4 and a low discharge frequency of thecapacitor 20 allows it to be used in contact electroshock devices operating through clothes and in remote electroshock devices (ДЭУУ), not having needles to penetrate clothing, i.e. in DES with adhesive (sticky) probes. The best physiological results of the action of electrical pulses are achieved with the characteristics specified in the description to Figure 2. Thus, in the variant of the proposed device, the combination of the characteristics of the parameters of the electric pulses STUN GUN and EMD technologies is achieved.

При необходимости получения однополярных высоковольтных импульсов (апериодических импульсов) трансформатора 8, обладающих повышенной физиологической эффективностью, первичная обмотка 7 трансформатора 8 шунтируется диодом 19, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора 4. В этом случае диод 19 срезает ток самоиндукции первичной обмотки 7 трансформатора 8, отсекая импульсы обратной полярности на обмотке 13 трансформатора 4, а кроме того, препятствует обратному току перезарядки конденсатора 4, что повышает электрический к.п.д. устройства.If it is necessary to obtain unipolar high-voltage pulses (aperiodic pulses) of thetransformer 8 having improved physiological efficiency, the primary winding 7 of thetransformer 8 is shunted by adiode 19 connected in reverse polarity to the working polarity of thestorage capacitor 4. In this case, thediode 19 cuts off the self-induction current of the primary winding 7 of thetransformer 8, cutting off pulses of reverse polarity on the winding 13 of thetransformer 4, and in addition, prevents the reverse current of recharging thecapacitor 4, which Increases electrical efficiency devices.

Claims (12)

Translated fromRussian

1. Электрошоковое устройство для контактного или дистанционного поражения целей электрическим током, содержащее автономный источник питания, выключатель, преобразователь постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, накопительный конденсатор и цепь из высоковольтного ключа в виде воздушного или газового разрядника и низковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, подключенных параллельно выходу преобразователя постоянного напряжения, выходной воздушный разрядник на 30-70 кВ, представляющий собой поражающие электроды, подключенные к концам высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, отличающееся тем, что оно снабжено дополнительным накопительным конденсатором, один вывод которого соединен с одним выводом преобразователя постоянного напряжения, второй вывод соединен через диод со вторым выводом преобразователя постоянного напряжения для зарядки дополнительного конденсатора от преобразователя постоянного напряжения, точка соединения первого диода со вторым выводом дополнительного конденсатора соединена с выводом второго диода, включенного последовательно с первым диодом, второй диод вторым выводом соединен с поражающим электродом и с третьим диодом, включенным одним выводом встречно со вторым диодом и первым диодом и соединенным вторым выводом с одним концом высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, второй конец высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора соединен со вторым поражающим электродом и с первым выводом дополнительного накопительного конденсатора, соединенного с первым выводом преобразователя постоянного напряжения, низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора сфазированы с выходом преобразователя постоянного напряжения и диодами, в разрядную цепь дополнительного конденсатора включен воздушный или газовый разрядник с напряжением зажигания большим, чем максимальное зарядное напряжение дополнительного накопительного конденсатора.1. An electric shock device for contact or remote electric shock of targets containing an autonomous power source, a switch, a DC / DC converter of a power source to a DC voltage of 600-6000 V, a storage capacitor and a circuit from a high-voltage switch in the form of an air or gas spark gap and a low-voltage high-voltage winding pulse transformer connected in parallel to the output of the DC-DC converter, the output air gap of 30-70 kV, representing It consists of striking electrodes connected to the ends of the high-voltage winding of a high-voltage pulse transformer, characterized in that it is equipped with an additional storage capacitor, one terminal of which is connected to one terminal of the DC-DC converter, the second terminal is connected through a diode to the second terminal of the DC-voltage converter for charging an additional capacitor from a DC / DC converter, the connection point of the first diode with the second output of the additional condens the ator is connected to the output of the second diode connected in series with the first diode, the second diode is connected to the damper electrode and the third diode, and the third diode connected to the second diode and the first diode and connected to the second output with one end of the high voltage winding of the high voltage pulse transformer, the second the end of the high-voltage winding of the high-voltage pulse transformer is connected to the second damaging electrode and to the first output of the additional storage capacitor, connected nnogo a first terminal of the inverter DC voltage, low-voltage or high-voltage winding of the high-voltage pulse transformer are phased with the inverter output voltage constant and the diodes in the discharge circuit of the capacitor included additional air or gas discharge tube with a large ignition voltage than the maximum charge voltage of the additional storage capacitor.2. Электрошоковое устройство по п.1, отличающееся тем, что в зарядную цепь накопительного конденсатора последовательно включено ограничивающее сопротивление.2. The stun device according to claim 1, characterized in that the limiting resistance is sequentially included in the charging circuit of the storage capacitor.3. Электрошоковое устройство по п.1, отличающееся тем, что в зарядную цепь дополнительного накопительного конденсатора параллельно включено разгрузочное сопротивление.3. The stun device according to claim 1, characterized in that the discharge circuit is included in parallel in the charging circuit of the additional storage capacitor.4. Электрошоковое устройство по п.1, отличающееся тем, что в зарядную цепь дополнительного конденсатора последовательно с первым диодом до точки соединения с выводом дополнительного накопительного конденсатора включен постоянный или подстраиваемый ограничивающий резистор.4. The stun device according to claim 1, characterized in that a constant or adjustable limiting resistor is included in the charging circuit of the additional capacitor in series with the first diode to the connection point with the output of the additional storage capacitor.5. Электрошоковое устройство по п.1, отличающееся тем, что в качестве диодов используют высоковольтные диодные сборки.5. The stun device according to claim 1, characterized in that high-voltage diode assemblies are used as diodes.6. Электрошоковое устройство по п.1, отличающееся тем, что низковольтная обмотка высоковольтного импульсного трансформатора шунтирована диодом, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора.6. The stun device according to claim 1, characterized in that the low-voltage winding of the high-voltage pulse transformer is shunted by a diode connected in reverse polarity with respect to the working polarity of the storage capacitor.7. Электрошоковое устройство, содержащее автономный источник питания, выключатель, преобразователь постоянного напряжения источника питания в постоянное напряжение 600-6000 В, накопительный конденсатор и цепь из высоковольтного ключа в виде воздушного или газового разрядника и низковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, подключенные параллельно выходу преобразователя постоянного напряжения, выходной воздушный разрядник на 30-70 кВ, представляющий собой поражающие электроды, подключенные к концам высоковольтной обмотки высоковольтного импульсного трансформатора, отличающееся тем, что оно снабжено дополнительным накопительным конденсатором, включенным последовательно высоковольтной обмотке высоковольтного импульсного трансформатора, при этом первый вывод дополнительного конденсатора является собственно поражающим электродом и соединен также с одним выводом преобразователя постоянного напряжения непосредственно, а другой вывод дополнительного конденсатора соединен также с другим выводом преобразователя постоянного напряжения через диод, низковольтная или высоковольтная обмотки высоковольтного импульсного трансформатора сфазированы с выходом преобразователя постоянного напряжения и диодом, в разрядную цепь дополнительного конденсатора включен воздушный или газовый разрядник с напряжением зажигания большим, чем максимальное зарядное напряжение дополнительного накопительного конденсатора.7. An electric shock device containing an autonomous power source, a switch, a DC / DC converter of a power source to a DC voltage of 600-6000 V, a storage capacitor and a circuit from a high-voltage switch in the form of an air or gas spark gap and a low-voltage winding of a high-voltage pulse transformer, connected in parallel with the output of the DC-converter voltage, output air gap of 30-70 kV, which is a striking electrodes connected to the ends of the high voltage coils of a high-voltage pulse transformer, characterized in that it is equipped with an additional storage capacitor connected in series with the high-voltage winding of the high-voltage pulse transformer, the first terminal of the additional capacitor being the actual damaging electrode and also connected directly to one terminal of the DC / DC converter, and the other terminal of the additional capacitor is connected also with the other output of the DC / DC converter via dio e, the low-voltage or high-voltage windings of the high-voltage pulse transformer are phased with the output of the DC-DC converter and a diode, an air or gas spark gap with an ignition voltage higher than the maximum charging voltage of the additional storage capacitor is included in the discharge circuit of the additional capacitor.8. Электрошоковое устройство по п.7, отличающееся тем, что в зарядную цепь накопительного конденсатора последовательно включено ограничивающее сопротивление.8. The stun device according to claim 7, characterized in that the limiting resistance is sequentially included in the charging circuit of the storage capacitor.9. Электрошоковое устройство по п.7, отличающееся тем, что в зарядную цепь дополнительного накопительного конденсатора параллельно включено разгрузочное сопротивление.9. The stun device according to claim 7, characterized in that an unloading resistance is included in parallel in the charging circuit of the additional storage capacitor.10. Электрошоковое устройство по п.7, отличающееся тем, что в зарядную цепь дополнительного накопительного конденсатора последовательно включен постоянный или подстраиваемый ограничивающий резистор.10. The stun device according to claim 7, characterized in that a constant or adjustable limiting resistor is sequentially included in the charging circuit of the additional storage capacitor.11. Электрошоковое устройство по п.10, отличающееся тем, что подстраиваемый ограничивающий резистор выполнен с возможностью автоматического управления в зависимости от частоты разрядов дополнительного конденсатора с увеличением сопротивления при увеличении частоты разрядов дополнительного конденсатора.11. The stun device of claim 10, wherein the adjustable limiting resistor is configured to automatically control depending on the frequency of the discharges of the additional capacitor with increasing resistance with increasing frequency of the discharges of the additional capacitor.12. Электрошоковое устройство по п.7, отличающееся тем, что низковольтная обмотка высоковольтного импульсного трансформатора шунтирована диодом, включенным обратнополярно относительно рабочей полярности накопительного конденсатора.12. The stun device according to claim 7, characterized in that the low-voltage winding of the high-voltage pulse transformer is shunted by a diode connected in reverse polarity with respect to the working polarity of the storage capacitor.

Images