RU2270230C2 - Petroleum processing method (options) - Google Patents

Abstract

FIELD: petroleum processing.

SUBSTANCE: method comprises fractional distillation of oil feedstock into distillate and residue; hydrofining, wherein at least part of distillate is refined via hydrogenation and subjected to desulfurization to produce hydrofined petroleum; solvent-mediated dewaxing, wherein residue is dewaxed to produce dewaxed petroleum as extract and asphaltene (pitch) as residue; hydrodemetallization/desulfurization, wherein part of dewaxed petroleum is demetallized and desulfurized to produce hydrodemetallized/desulfurized refined petroleum; and mixing stage, in which part of hydrodemetallized/desulfurized petroleum and at least part of hydrofined petroleum are combined to produce desired petroleum products.

EFFECT: improved quality of desired products.

18 cl, 12 dwg, 6 ex

Description

Translated fromRussian

Настоящее изобретение относится к способу переработки нефти, предназначенному для получения с высокой эффективностью множества нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность, и более конкретно к способу переработки нефти, предназначенному для получения с высокой эффективностью из тяжелого нефтяного сырья или низкосернистой нефти множества нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность и различные свойства.The present invention relates to a method of oil refining, designed to obtain high efficiency of a variety of petroleum products of significant industrial value, and more particularly, to a method of oil refining, intended to obtain high efficiency of heavy petroleum feedstocks or low-sulfur oil of many petroleum products of significant industrial value. and various properties.

Технологии данного типа, известные в предшествующем уровне техники в данной области, включают следующие технологии, способные обеспечивать эффективное получение нефтепродуктов и промежуточных продуктов, используемых для их получения.Technologies of this type, known in the prior art in this field, include the following technologies capable of efficiently producing petroleum products and intermediates used to produce them.

(1) Технология для получения термически крекированного бензина и газойля разделением сырой нефти на дистиллят и остаток атмосферной перегонкой, перегонкой указанного остатка в вакууме и обработкой остатка от вакуумной перегонки (ВП) в установке для коксования.(1) Technology for producing thermally cracked gasoline and gas oil by separating crude oil into distillate and a residue by atmospheric distillation, distilling said residue in vacuum and treating the residue from vacuum distillation (VP) in a coking unit.

(2) Технология, в которой используется деасфальтация растворителем (ДАР) остатка от атмосферной перегонки, и полученная таким образом деасфальтированная нефть (ДАН) используется в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое (ККП), или в которой используется вакуумная перегонка (ВП) остатка от атмосферной перегонки, и полученный таким образом вакуумный газойль (ВГ) используется в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое (ККП).(2) A technology that uses solvent deasphalting (DAP) of the residue from atmospheric distillation and the thus obtained deasphalted oil (DAN) is used as a feedstock for the catalytic cracking in a fluidized bed (CCP), or which uses vacuum distillation ( VP) of the residue from atmospheric distillation, and thus obtained vacuum gas oil (SH) is used as a feedstock for the catalytic cracking in the fluidized bed (CCP).

Однако при применении описанной выше технологии (1) возникает проблема, состоящая в том, что на рынок сбыта донного продукта установки для коксования (производства кокса) оказывает давление избыточное поступление, которое ограничивает конструкцию установок, на которых получают кокс в качестве побочного продукта.However, when applying the technology described above (1), a problem arises in that the market for the sale of the bottom product of a coking unit (coke production) exerts pressure on excess supply, which limits the design of plants that receive coke as a by-product.

При применении вышеуказанной технологии (2) возникает проблема, описанная ниже. Топлива для перевозок, такие как бензин и газойль, могут быть получены выделением деасфальтированной нефти и вакуумного газойля из сверхтяжелой сырой нефти, которая находится в огромном количестве в запасах, или из остатка от атмосферной перегонки, избыточное поступление которого ожидается в будущем, и переработкой деасфальтированной нефти или вакуумного газойля каталитическим крекингом в псевдоожиженном слое (ККП) или способом гидрокрекинга (ГК). Но указанная схема будет вызывать несоответствие требованиям, предъявляемым к топливам, поставляемым на рынок, предназначенным для перевозок и генерации энергии, поскольку во всем мире ожидается более высокое повышение требований к электричеству по сравнению с увеличением требований к бензину и газойлю.When applying the above technology (2), a problem occurs that is described below. Fuels for transportation, such as gasoline and gas oil, can be obtained by separating deasphalted oil and vacuum gas oil from superheavy crude oil, which is abundant in reserves, or from the residue from atmospheric distillation, an excess of which is expected in the future, and processing of deasphalted oil or vacuum gas oil by catalytic cracking in a fluidized bed (KKP) or by the method of hydrocracking (GK). But this scheme will cause a mismatch with the requirements for fuels supplied to the market, intended for transportation and energy generation, since a higher increase in electricity requirements is expected worldwide compared with an increase in requirements for gasoline and gas oil.

Кроме указанных выше технологий (1) и (2) существует технология получения газотурбинного топлива (ГТТ) из сверхтяжелой сырой нефти, которая включает высокое содержание ванадия (V), или из остатка от атмосферной перегонки с использованием процесса деасфальтации растворителем. Однако при использовании данной технологии также возникает проблема, состоящая в том, что повышение выхода (степень экстракции) при получении деасфальтированной нефти в процессе деасфальтации растворителем ведет к повышенному загрязнению деасфальтированной нефти металлами и/или остаточным углеродом. Указанное обстоятельство приводит к увеличенной технологической нагрузке (повышенное давление, низкая ЧОСЖ) при очистке деасфальтированной нефти деметаллизацией и десульфурацией, что делает данный способ экономически невыгодным. Когда для обхода вышеуказанной проблемы выход полученной деасфальтированной нефти уменьшают, выход полученного газотурбинного топлива снижается, что приводит к возникновению новой проблемы, связанной с повышенным образованием асфальтена (пека), который имеет низкую промышленную ценность.In addition to the above technologies (1) and (2), there is a technology for producing gas turbine fuel (GTT) from superheavy crude oil, which includes a high content of vanadium (V), or from the residue from atmospheric distillation using a solvent deasphalting process. However, when using this technology, a problem also arises in that an increase in the yield (degree of extraction) upon receipt of deasphalted oil in the process of deasphalting with a solvent leads to increased contamination of the deasphalted oil with metals and / or residual carbon. This circumstance leads to an increased technological load (high pressure, low LOC) when cleaning deasphalted oil with demetallization and desulfurization, which makes this method economically disadvantageous. When the yield of the obtained deasphalted oil is reduced to circumvent the above problem, the yield of the obtained gas turbine fuel is reduced, which leads to a new problem associated with increased formation of asphaltene (pitch), which has low industrial value.

Задача настоящего изобретения предусматривает способ переработки нефти для получения нефтепродуктов (например, газотурбинного топлива), которые включают содержание ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее, и промежуточных нефтепродуктов, имеющих относительно низкое содержание металлов (V+Ni) 30 мас.ч./млн, которые могут быть эффективно использованы в то же время в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, при этом независимо от того, что используется в качестве исходного сырья:An object of the present invention provides a method of refining oil to produce petroleum products (e.g., gas turbine fuel), which include a vanadium (V) content of 0.5 parts by weight per million or less, and intermediate petroleum products having a relatively low metal content (V + Ni) 30 parts by weight per million, which can be effectively used at the same time as feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, regardless of what is used as feedstock:

сверхтяжелое нефтяное сырье или нефтяное сырье, имеющее низкое содержание серы.superheavy petroleum feedstocks or petroleum feedstocks having a low sulfur content.

Способ переработки нефти в соответствии с первым аспектом настоящего изобретения представляет способ получения нефтепродуктов, включающих множество промежуточных нефтепродуктов, переработкой нефтяного сырья, способ включает процесс фракционной перегонки для разделения нефтяного сырья на дистиллят и остаток перегонкой; процесс гидрорафинирования, где, по меньшей мере, часть дистиллята, полученного в процессе фракционной перегонки, рафинируют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора, вследствие чего получают гидрорафинированную нефть; процесс деасфальтации растворителем, где остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка; процесс гидродеметаллизации/десульфурации (ГДМС), в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением ГДМС рафинированной нефти, которая деметаллизована и десульфирована; и процесс первого смешивания, в котором часть ГДМС рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти смешивают для получения одного из нефтепродуктов.The oil refining method in accordance with the first aspect of the present invention provides a method for producing petroleum products comprising a plurality of intermediate petroleum products by refining petroleum feeds, the method includes a fractional distillation process for separating petroleum feeds into distillate and the residue by distillation; a hydrorefining process, where at least a portion of the distillate obtained by fractional distillation is refined and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst, whereby hydrorefined oil is obtained; a solvent deasphalting process, wherein the residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue; a hydrodemetallization / desulfurization (HDMS) process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and hydrogenated by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a refined oil that is demetallized and desulfurized; and a first mixing process in which a portion of the HDMS of refined oil and at least a portion of the hydrorefined oil are mixed to produce one of the petroleum products.

Поскольку в соответствии с данным способом переработки, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти смешивают с частью ГДМС рафинированной нефти в процессе первого смешивания, можно получить нефтепродукт, который имеет достаточно низкое содержание ванадия (V), такой как газотурбинное топливо, и, кроме того, получить из остатка ГДМС рафинированной нефти промежуточные нефтепродукты, имеющие относительно низкое содержание металлов (V+Ni), которые могут быть использованы в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга.Since in accordance with this processing method, at least a portion of the hydrorefined oil is mixed with a portion of the refined oil HDMS during the first mixing, it is possible to obtain an oil product that has a sufficiently low content of vanadium (V), such as gas turbine fuel, and, in addition, to obtain intermediate oil products having a relatively low content of metals (V + Ni) from the remainder of the refined oil’s GDMS that can be used as feedstock for the catalytic cracking process fluidised bed or hydrocracking.

Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет более допустимое отклонение от допустимого содержания металлов, чем газотурбинное топливо или подобный продукт, выход деасфальтированной нефти, полученной в процессе деасфальтации растворителем, может быть увеличен за счет одновременного получения газотурбинного топлива и исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, вследствие чего будет подавляться образование асфальтена (пека) из остатка от атмосферной перегонки.Since the intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has a more acceptable deviation from the allowable metal content than gas turbine fuel or a similar product, the yield of deasphalted oil obtained in the process of deasphalting with a solvent can be increased due to simultaneous production of gas turbine fuel and feedstock for the process of catalytic cracking in a fluidized bed or hydrocracking, consequence of which will be suppressed by formation of asphaltene (pitch) from the residue of atmospheric distillation.

Способ переработки нефти в соответствии со вторым аспектом настоящего изобретения включает процесс фракционной перегонки для разделения нефтяного сырья на дистиллят и остаток перегонкой; процесс гидрорафинирования, где, по меньшей мере, часть дистиллята, полученного в процессе фракционной перегонки, рафинируют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора, вследствие чего получают гидрорафинированную нефть; процесс деасфальтации растворителем, где остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка; процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением ГДМС рафинированной нефти, которая деметаллизована и десульфирована; процесс вакуумной фракционной перегонки, в котором ГДМС рафинированную нефть перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток; и процесс второго смешивания, в котором смешивают, по меньшей мере, часть вакуумного газойля и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти с получением одного из нефтепродуктов.An oil refining method in accordance with a second aspect of the present invention includes a fractional distillation process for separating the crude oil into distillate and the residue by distillation; a hydrorefining process, where at least a portion of the distillate obtained by fractional distillation is refined and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst, whereby hydrorefined oil is obtained; a solvent deasphalting process, wherein the residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue; a hydrodemetallization / desulfurization process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a refined oil that is demetallized and desulfurized; a fractional vacuum distillation process in which the HDMS refined oil is distilled in a vacuum and separated into a vacuum gas oil and a vacuum residue; and a second mixing process in which at least a portion of the vacuum gas oil and at least a portion of the hydrorefined oil are mixed to produce one of the petroleum products.

Поскольку в соответствии с данным способом переработки, по меньшей мере, часть вакуумного газойля и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти смешивают в процессе второго смешивания, могут быть получены нефтепродукты, которые имеют достаточно низкое содержание ванадия (V), такие как газотурбинное топливо. Из остатка вакуумного газойля или вакуумного остатка, полученного вакуумной дистилляцией, и даже из ГДМС рафинированной нефти можно также получить промежуточный нефтепродукт, имеющий относительно низкое содержание металлов (V+Ni), который может быть использован в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга.Since in accordance with this processing method, at least a portion of the vacuum gas oil and at least a portion of the hydrorefined oil are mixed in the second mixing process, oil products that have a sufficiently low vanadium (V) content, such as gas turbine fuel, can be obtained. An intermediate oil product having a relatively low metal content (V + Ni) can also be obtained from a vacuum gas oil residue or a vacuum residue obtained by vacuum distillation, and even from a refined oil HDMS, which can be used as a feedstock for the catalytic cracking in a fluidized bed or hydrocracking.

Кроме того, поскольку ГДМС рафинированную нефть подвергают процессу вакуумной фракционной перегонки для разделения на вакуумный газойль и вакуумный остаток, имеющий низкое содержание металлов и остаточное содержание углерода, с использованием диапазона точек кипения, зависящего от способности к перегонке, в особенности в процессе вакуумной фракционной перегонки для ГДМС рафинированной нефти могут быть допущены относительно высокие концентрации ванадия и металлов, и поэтому можно подавить образование асфальтена (пека) из остатка от атмосферной перегонки.In addition, since the HDMS refined oil is subjected to a vacuum fractional distillation process to separate it into a vacuum gas oil and a vacuum residue having a low metal content and a residual carbon content using a range of boiling points depending on the distillation ability, especially during the vacuum fractional distillation for The relatively high concentrations of vanadium and metals can be tolerated by the HDMS of refined oil, and therefore, the formation of asphaltene (pitch) from the residue from tmosfernoy distillation.

Способ переработки нефти в соответствии с третьим аспектом настоящего изобретения включает процесс фракционной перегонки для разделения нефтяного сырья на дистиллят и остаток перегонкой; процесс гидрорафинирования, где, по меньшей мере, часть дистиллята, полученного в процессе фракционной перегонки, рафинируют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора, вследствие чего получают гидрорафинированную нефть; процесс вакуумной фракционной перегонки, в котором остаток перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток; процесс деасфальтации растворителем, где вакуумный остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка; процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором вакуумный газойль и деасфальтированную нефть смешивают и смесь подвергают процессу гидродеметаллизации/десульфурации в присутствии водорода и катализатора с получением ГДМС рафинированной нефти, которая деметаллизована и десульфирована; и процесс третьего смешивания, в котором смешивают часть ГДМС рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти с получением одного из нефтепродуктов.An oil refining method in accordance with a third aspect of the present invention includes a fractional distillation process for separating the crude oil into distillate and the residue by distillation; a hydrorefining process, where at least a portion of the distillate obtained by fractional distillation is refined and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst, whereby hydrorefined oil is obtained; a fractional vacuum distillation process in which the residue is distilled in vacuo and separated into vacuum gas oil and a vacuum residue; a solvent deasphalting process, wherein the vacuum residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue; a hydrodemetallization / desulfurization process in which vacuum gas oil and deasphalted oil are mixed and the mixture is subjected to a hydrodemetallization / desulfurization process in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a refined oil that is demetallized and desulfurized; and a third mixing process in which a portion of the HDMS of refined oil and at least a portion of the hydrorefined oil are mixed to produce one of the petroleum products.

Поскольку в соответствии с данным способом переработки часть ГДМС рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти смешивают в процессе третьего смешивания, содержание ванадия (V) в полученной таким образом смешанной нефти в достаточной степени уменьшается и можно получить нефтепродукт, используемый в качестве газотурбинного топлива. Кроме того, промежуточный нефтепродукт, имеющий относительно низкое содержание металлов (V+Ni), который может быть использован в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга или гидрокрекинга, можно также получать даже из остатка ГДМС рафинированной нефти, полученного переработкой смеси вакуумного газойля и деасфальтированной нефти в процессе гидродеметаллизации/десульфурации.Since, in accordance with this processing method, part of the refined oil’s HDMS and at least a part of the hydrorefined oil are mixed during the third mixing, the vanadium (V) content of the thus obtained mixed oil is sufficiently reduced and it is possible to obtain an oil product used as a gas turbine fuel. In addition, an intermediate oil product having a relatively low content of metals (V + Ni), which can be used as a feedstock for the catalytic cracking or hydrocracking process, can also be obtained even from the remainder of the refined oil HDMS obtained by processing a mixture of vacuum gas oil and deasphalted oil in the process of hydrodemetallization / desulfurization.

Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет повышенные допустимые концентрации металлов по сравнению с газотурбинным топливом или подобными продуктами, выход деасфальтированной нефти в процессе деасфальтации растворителем может быть увеличен за счет одновременного получения газотурбинного топлива и исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, вследствие чего подавляется образование асфальтена (пека) из остатка от атмосферной перегонки.Since the intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has increased allowable metal concentrations compared to gas turbine fuel or similar products, the yield of deasphalted oil during solvent deasphalting can be increased due to the simultaneous production of gas turbine fuel and feedstock for the process of catalytic cracking in a fluidized bed or hydrocracking, as a result of which the formation of asphaltene (pitch) from the residue from atmospheric distillation is suppressed.

В том случае, когда настоящее изобретение применяется для тяжелой нефти, имеющей плотность в °API 20 или менее, количество полученного пека можно сделать меньшим, чем в способах предшествующего уровня, где в качестве побочного продукта образуется большое количество пека, имеющего низкое значение товарной стоимости, при этом выход множества нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность, увеличивается, что приводит к значительному повышению производительности.In the case where the present invention is applied to heavy oil having a density in ° API of 20 or less, the amount of pitch obtained can be made smaller than in the methods of the prior art, where as a by-product a large amount of pitch is produced having a low commercial value, while the yield of many petroleum products having significant industrial value increases, which leads to a significant increase in productivity.

Способ переработки в соответствии с четвертым аспектом настоящего изобретения представляет способ получения нефтепродуктов, включающих множество промежуточных нефтепродуктов, переработкой нефтяного сырья, которое включает низкое содержание серы, способ включает процесс фракционной перегонки для разделения нефтяного сырья на дистиллят и остаток перегонкой; процесс деасфальтации растворителем, где остаток, полученный в процессе фракционной перегонки, деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка; процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением ГДМС рафинированной нефти, которая деметаллизована и десульфирована; и процесс четвертого смешивания, в котором смешивают часть ГДМС рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть дистиллята с получением одного из нефтепродуктов.A refining method in accordance with a fourth aspect of the present invention provides a method for producing petroleum products comprising a plurality of intermediate petroleum products by refining petroleum feedstocks that includes a low sulfur content, the method includes a fractional distillation process for separating petroleum feedstocks into distillate and the residue by distillation; a solvent deasphalting process, where the residue obtained by fractional distillation is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue; a hydrodemetallization / desulfurization process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a refined oil that is demetallized and desulfurized; and a fourth mixing process in which part of the HDMS of refined oil and at least part of the distillate are mixed to produce one of the petroleum products.

Поскольку в соответствии с данным способом переработки часть ГДМС рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти смешивают в процессе четвертого смешивания, можно получить нефтепродукт, такой как газотурбинное топливо, имеющий достаточно низкое содержание ванадия (V). Промежуточный нефтепродукт, имеющий низкое содержание металлов (V+Ni), который можно использовать в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, можно также получить из остатка ГДМС рафинированной нефти. Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет повышенные допустимые концентрации металлов по сравнению с газотурбинным топливом или подобными продуктами, выход деасфальтированной нефти, полученной в процессе деасфальтации растворителем, может быть увеличен за счет одновременного получения газотурбинного топлива и исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, вследствие чего подавляется образование асфальтена (пека) из остатка от атмосферной перегонки.Since, in accordance with this processing method, part of the refined oil’s HDMS and at least a portion of the hydrorefined oil are mixed in the fourth mixing process, an oil product such as gas turbine fuel having a sufficiently low vanadium (V) content can be obtained. An intermediate oil product having a low metal content (V + Ni), which can be used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, can also be obtained from the residue of the refined oil GMS. Since the intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has increased allowable metal concentrations compared to gas turbine fuels or similar products, the yield of deasphalted oil obtained in the process of deasphalting with a solvent can be increased by simultaneously producing gas turbine fuel and feedstock for a catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, all dstvie in suppressed production of asphaltene (pitch) from the residue of atmospheric distillation.

Способ переработки нефти в соответствии с пятым аспектом изобретения включает процесс фракционной перегонки для разделения нефтяного сырья на дистиллят и остаток перегонкой; процесс деасфальтации растворителем, где остаток, полученный в процессе фракционной перегонки, деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка; процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением ГДМС рафинированной нефти, которая деметаллизована и десульфирована; процесс вакуумной фракционной перегонки, в котором ГДМС рафинированную нефть перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток; и процесс пятого смешивания, в котором смешивают, по меньшей мере, часть вакуумного газойля и, по меньшей мере, часть дистиллята для получения одного из нефтепродуктов.The oil refining method in accordance with the fifth aspect of the invention includes a fractional distillation process for separating the crude oil into distillate and the residue by distillation; a solvent deasphalting process, where the residue obtained by fractional distillation is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue; a hydrodemetallization / desulfurization process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a refined oil that is demetallized and desulfurized; a fractional vacuum distillation process in which the HDMS refined oil is distilled in a vacuum and separated into a vacuum gas oil and a vacuum residue; and a fifth mixing process in which at least a portion of the vacuum gas oil and at least a portion of the distillate are mixed to produce one of the petroleum products.

Поскольку в соответствии с данным способом переработки, по меньшей мере, часть вакуумного газойля и, по меньшей мере, часть дистиллята смешивают в процессе пятого смешивания, можно получить нефтепродукт, такой как газотурбинное топливо, имеющий достаточно низкое содержание ванадия (V). Промежуточный нефтепродукт, который имеет относительно низкое содержание металлов (V+Ni) и может быть использован в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, можно также получить из остатка вакуумного газойля или вакуумного остатка, полученного в процессе вакуумной перегонки, и даже из ГДМС рафинированной нефти.Since in accordance with this processing method, at least a portion of the vacuum gas oil and at least a portion of the distillate are mixed during the fifth mixing, it is possible to obtain an oil product, such as gas turbine fuel, having a sufficiently low content of vanadium (V). An intermediate oil product that has a relatively low metal content (V + Ni) and can be used as feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking can also be obtained from a vacuum gas oil residue or a vacuum residue obtained by vacuum distillation, and even from refined crude oil.

Кроме того, поскольку ГДМС рафинированную нефть подвергают вакуумной перегонке для разделения на вакуумный газойль и вакуумный остаток, имеющий низкое содержание металлов и остаточное содержание углерода, с использованием диапазона точек кипения, зависящего от способности к перегонке, в особенности в процессе вакуумной фракционной перегонки, для ГДМС рафинированной нефти могут быть допущены относительно высокие концентрации ванадия и металлов, что приводит к повышению выхода деасфальтированной нефти в способе деасфальтирования растворителем, и поэтому можно подавить образование асфальтена (пека) из остатка от атмосферной перегонки.In addition, since the HDMS refined oil is subjected to vacuum distillation to separate it into vacuum gas oil and a vacuum residue having a low metal content and a residual carbon content using a range of boiling points depending on the distillation ability, especially during vacuum fractional distillation, for the HDMS For refined oil, relatively high concentrations of vanadium and metals can be allowed, which leads to an increase in the yield of deasphalted oil in the deasphalting process. creator, and therefore it is possible to suppress the formation of asphaltene (pitch) from the residue from atmospheric distillation.

Способ переработки нефти в соответствии с шестым аспектом настоящего изобретения включает процесс фракционной перегонки для разделения нефтяного сырья на дистиллят и остаток перегонкой; процесс вакуумной фракционной перегонки, где остаток, полученный в процессе фракционной перегонки, перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток; процесс деасфальтации растворителем, в котором вакуумный остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка; процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором вакуумный газойль и деасфальтированную нефть смешивают и смесь деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением ГДМС рафинированной нефти, которая деметаллизована и десульфирована; и процесс шестого смешивания, в котором смешивают часть ГДМС рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть дистиллята с получением одного из нефтепродуктов.The oil refining method in accordance with the sixth aspect of the present invention includes a fractional distillation process for separating the crude oil into distillate and the residue by distillation; a fractional vacuum distillation process, where the residue obtained from the fractional distillation process is distilled in a vacuum and separated into a vacuum gas oil and a vacuum residue; a solvent deasphalting process in which the vacuum residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue; a hydrodemetallization / desulfurization process in which vacuum gas oil and deasphalted oil are mixed and the mixture is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a refined oil that is demetallized and desulfurized; and a sixth mixing process in which part of the HDMS of refined oil and at least part of the distillate are mixed to produce one of the petroleum products.

Поскольку в соответствии с данным способом переработки часть ГДМС рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть дистиллята смешивают в процессе шестого смешивания, содержание ванадия (V) в смешанной нефти становится достаточно низким и можно получить нефтепродукт, который может быть использован в качестве газотурбинного топлива. Промежуточный нефтепродукт, имеющий достаточно низкое содержание металлов (V+Ni), который может быть использован в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, можно также получить даже из остатка ГДМС рафинированной нефти, полученного переработкой смеси вакуумного газойля и деасфальтированной нефти в процессе гидродеметаллизации/десульфурации. Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет повышенные допустимые концентрации металлов по сравнению с газотурбинным топливом или подобными продуктами, выход деасфальтированной нефти, полученной в процессе деасфальтации растворителем, может быть увеличен за счет одновременного получения газотурбинного топлива и исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, вследствие чего подавляется образование асфальтена (пека) из вакуумного остатка.Since in accordance with this processing method, part of the HDMS of refined oil and at least part of the distillate are mixed during the sixth mixing, the content of vanadium (V) in the mixed oil becomes quite low and it is possible to obtain an oil product that can be used as gas turbine fuel. An intermediate oil product having a sufficiently low content of metals (V + Ni), which can be used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, can also be obtained even from the residue of a refined oil HDMS obtained by processing a mixture of vacuum gas oil and deasphalted oil in the process of hydrodemetallization / desulfurization. Since the intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has increased allowable metal concentrations compared to gas turbine fuels or similar products, the yield of deasphalted oil obtained in the process of deasphalting with a solvent can be increased by simultaneously producing gas turbine fuel and feedstock for a catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, all dstvie in suppressed production of asphaltene (pitch) from the vacuum residue.

Когда способ одного аспекта из четвертого-шестого аспектов изобретения применяется для сырой нефти, имеющей низкое содержание серы, равное 2,0 мас.% или менее, количество полученного пека можно сделать меньшим, чем в способах предшествующего уровня, где образуется большое количество пека, имеющего низкое значение товарной стоимости, вследствие чего выход множества нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность, увеличивается, что приводит к значительному повышению производительности.When the method of one aspect of the fourth to sixth aspects of the invention is applied to crude oil having a low sulfur content of 2.0 wt.% Or less, the amount of pitch obtained can be made smaller than in prior art processes where a large amount of pitch having low value of commodity value, as a result of which the yield of many petroleum products having significant industrial value increases, which leads to a significant increase in productivity.

Фиг.1-6 представляют технологические схемы процессов первого - шестого вариантов способа переработки нефти в соответствии с настоящим изобретением.Figure 1-6 represent the process flow diagrams of the first to sixth variants of the method of oil refining in accordance with the present invention.

Фиг.7-12 представляют технологические схемы процессов, поясняющие способы переработки нефти в первом - шестом экспериментальных примерах.Figures 7-12 are process flow diagrams explaining oil refining methods in the first to sixth experimental examples.

Ниже представлены предпочтительные варианты способа переработки нефти в соответствии с настоящим изобретением со ссылкой на сопровождающие чертежи. Однако следует иметь в виду, что настоящее изобретение не ограничено представленными ниже вариантами, при этом предполагается, что в объем настоящего изобретения входит, например, любая комбинация компонентов данных вариантов.The following are preferred embodiments of an oil refining process in accordance with the present invention with reference to the accompanying drawings. However, it should be borne in mind that the present invention is not limited to the options presented below, while it is assumed that the scope of the present invention includes, for example, any combination of the components of these options.

Фиг.1 представляет технологическую схему процессов, поясняющую вариант способа переработки нефти в соответствии с настоящим изобретением, в котором тяжелую сырую нефть используют в качестве нефтяного сырья, из которого одновременно получают газотурбинное топливо (ГТТ) и исходное сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходное сырье для процесса гидрокрекинга (ГК).Figure 1 is a process flow diagram illustrating an embodiment of an oil refining method in accordance with the present invention, in which heavy crude oil is used as an oil feed, from which gas turbine fuel (GTT) and feedstock for a catalytic fluidized bed cracking process are simultaneously obtained or feedstock for the hydrocracking (GC) process.

На нефтяное сырье, подлежащее переработке, ограничений не существует и может быть использовано любое нефтяное сырье в диапазоне от сырой нефти до тяжелой нефти. В последующем описании будут рассмотрены случаи, когда настоящее изобретение применяется для тяжелой сырой нефти, такой как гудрон Orinoco, в особенности для тяжелых нефтей, имеющих плотность в °API не более 20, при этом достигается заметный эффект, состоящий в повышении выхода при получении множества нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность.There are no restrictions on the crude oil to be refined, and any crude oil in the range from crude oil to heavy oil can be used. In the following description, cases where the present invention is applied to heavy crude oils such as Orinoco tar, in particular to heavy oils having a density in ° API of not more than 20, will be considered, while a noticeable effect is achieved consisting in increasing the yield upon receipt of many petroleum products having significant industrial value.

Плотность в °API представляет показатель для классификации сырых нефтей по их физическим свойствам, который вычисляется из удельного веса по следующей формуле, где S является удельным весом при 60 градусах по Фаренгейту.The density in ° API is an indicator for the classification of crude oils by their physical properties, which is calculated from the specific gravity according to the following formula, where S is the specific gravity at 60 degrees Fahrenheit.

API=(141,5/S)-131,5API = (141.5 / S) -131.5

В соответствии со способом данного примера, в котором в качестве нефтяного сырья используется указанная выше тяжелая сырая нефть, нефтяное сырье сначала подвергают процессу фракционной перегонки 1 для разделения на дистиллят М1, состоящий из нефти с низкой точкой кипения, и остаток М2, имеющий высокую точку кипения, которую осуществляют аналогично способам предшествующего уровня. Хотя в качестве фракционирующей дистилляционной установки в данном примере, предпочтительно, используется установка для отгонки легких фракций, которая представляет собой обычно применяемую атмосферную перегонную установку, на установку не накладываются какие-либо ограничения до тех пор, пока она предназначена для фракционной перегонки. Дистилляты могут быть извлечены или совокупно без классификации, или они могут быть извлечены по отдельности после классификации по точке кипения. В том случае, когда дистилляты извлекают во множестве классов и какой-либо класс дистиллята удовлетворяет требованиям спецификации для нефти, процесс гидроочистки 2, который следует после дистилляции, можно пропустить или обойти, как показано стрелкой 11.According to the method of this example, in which the aforementioned heavy crude oil is used as a petroleum feed, the petroleum feed is first subjected tofractional distillation process 1 to separate distillate M1 consisting of oil with a low boiling point and a residue M2 having a high boiling point which is carried out similarly to the methods of the prior art. Although the fractionation distillation unit in this example preferably uses a light distillation unit, which is a commonly used atmospheric distillation unit, no restrictions are imposed on the unit as long as it is intended for fractional distillation. The distillates can be recovered either collectively without classification, or they can be recovered individually after classification by boiling point. In the case where the distillates are recovered in many classes and any class of distillate meets the specification requirements for oil, thehydrotreating process 2 that follows the distillation can be skipped or bypassed, as indicated byarrow 11.

Затем, по меньшей мере, часть дистиллята М1, полученного в процессе фракционной перегонки, вводят в процесс гидрорафинирования 2 для рафинирования и десульфурации гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидрорафинированных нефтей М3, М3′. В процессе гидрорафинирования дистиллята М1 водородный газ смешивают с дистиллятом М1 и смесь вводят в реактор, заполненный СоМо катализатором или NiMo катализатором, и удаляют серу и азот, содержащиеся в дистилляте М1, гидрированием в присутствии водорода при высоком давлении с последующим отделением водородного газа в сепараторе высокого давления, при этом получают гидрорафинированные нефти М3, М3′. Кроме осуществления процесса гидрорафинирования 2 остаток М2, полученный в процессе фракционной перегонки 1, вводят в процесс деасфальтации растворителем 3 (процесс ДАР) для проведения деасфальтации растворителем и получения таким образом деасфальтированной нефти M4 в качестве экстракта и асфальтена (пека) М5.Then, at least part of the distillate M1 obtained in the fractional distillation process is introduced into thehydrorefining process 2 for refining and desulfurization by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain hydrorefined oils M3, M3 ′. In the process of hydrorefining of M1 distillate, hydrogen gas is mixed with M1 distillate and the mixture is introduced into a reactor filled with CoMo catalyst or NiMo catalyst, and sulfur and nitrogen contained in M1 distillate are removed by hydrogenation in the presence of hydrogen at high pressure, followed by separation of hydrogen gas in a high separator pressure, while getting hydrorefined oil M3, M3 ′. In addition to carrying out thehydrorefining process 2, the M2 residue obtained in thefractional distillation process 1 is introduced into the deasphalting process with solvent 3 (the DAP process) to deasphalting the solvent and thus obtaining the deasphalted oil M4 as an extract and asphaltene (pitch) M5.

В процессе деасфальтации растворителем остаток М2 приводят противоточно в контакт с растворителем в колонне для экстракции растворителем и разделяют на деасфальтированную нефть и асфальтен (пек), который включает металлы и остаточный углерод в высоких концентрациях. Деасфальтированную нефть извлекают вместе с растворителем через верхнюю часть колонны и растворитель отделяют от извлеченного материала в сверхкритическом состоянии. Асфальтен (пек) извлекают вместе с растворителем через донную часть колонны и находящийся в извлеченном материале растворитель удаляют выпариванием.In the solvent deasphalting process, the M2 residue is brought into countercurrent contact with the solvent in the solvent extraction column and is separated into deasphalted oil and asphaltene (pitch), which includes metals and residual carbon in high concentrations. Deasphalted oil is recovered with the solvent through the top of the column and the solvent is separated from the recovered material in a supercritical state. Asphaltene (pitch) is removed along with the solvent through the bottom of the column and the solvent in the recovered material is removed by evaporation.

Известно, что в процессе деасфальтации растворителем степень экстракции деасфальтированной нефти из нефтяного сырья изменяется в зависимости от компонентов, включенных в деасфальтированную нефть, таких как сера, ванадий, азот и остаточный углерод. В соответствии с настоящим изобретением в том случае когда остаток, полученный фракционной перегонкой тяжелой нефти, используют в качестве нефтяного сырья, отношение содержания экстрагированного ванадия, включенного в деасфальтированную нефть, к содержанию ванадия, включенного в нефтяное сырье, предпочтительно, регулируют так, чтобы оно составляло 20%, когда в качестве нефтяного сырья используется остаток от атмосферной перегонки, или чтобы оно составляло 15%, когда в качестве нефтяного сырья используется остаток от вакуумной перегонки. В любом случае не существует конкретного нижнего предела для степени экстракции, и степень экстракции может находиться в диапазоне, соответствующим образом выбранном в соответствии с типом нефтяного сырья и содержанием ванадия. В том случае, когда в качестве нефтяного сырья используют остаток, полученный фракционной перегонкой низкосернистого нефтяного сырья, содержащего серы 2 мас.% или менее, содержание ванадия, включенного в деасфальтированную нефть, предпочтительно, регулируют в пределах 25 мас.ч./млн, когда в качестве нефтяного сырья используют остаток от атмосферной перегонки, или в пределах 70 мас.ч./млн, когда в качестве нефтяного сырья используют остаток, полученный от вакуумной перегонки.It is known that in the process of solvent deasphalting, the degree of extraction of deasphalted oil from crude oil varies depending on the components included in the deasphalted oil, such as sulfur, vanadium, nitrogen and residual carbon. In accordance with the present invention, when the residue obtained by fractional distillation of heavy oil is used as a crude oil, the ratio of the content of extracted vanadium included in deasphalted oil to the content of vanadium included in oil is preferably adjusted so that it is 20%, when the residue from atmospheric distillation is used as a crude oil, or so that it is 15%, when the residue from vacuum distillation is used as a crude oil. In any case, there is no specific lower limit for the degree of extraction, and the degree of extraction may be in the range appropriately selected according to the type of petroleum feed and the content of vanadium. In the case where the residue obtained by fractional distillation of a low sulfur oil feed containing sulfur by weight of 2 wt.% Or less is used as a crude oil, the content of vanadium included in the deasphalted oil is preferably controlled to be 25 wt./mln when as a crude oil, the residue from atmospheric distillation is used, or within 70 parts by weight per million, when a residue obtained from vacuum distillation is used as a crude oil.

В соответствии с настоящим изобретением рафинированная нефть может быть эффективно получена с максимальной степенью экстракции в процессе деасфальтации растворителем в любом из вышеуказанных случаев, при этом без значительной нагрузки на процесс гидродеметаллизации/десульфурации, который следует за процессом деасфальтации растворителем.In accordance with the present invention, refined oil can be efficiently obtained with a maximum degree of extraction during solvent deasphalting in any of the above cases, without significant load on the hydrodemetallization / desulfurization process that follows the solvent deasphalting process.

В том случае, когда процесс рафинирования, который следует после процесса деасфальтации растворителем 3, включает только процесс гидродеметаллизации/десульфурации 4, предпочтительно регулировать степень экстракции в процессе деасфальтации растворителем 3 таким образом, чтобы отношение экстрагированного ванадия, включенного в деасфальтированную нефть М4, к содержанию ванадия (V), включенного в остаток М2, используемый в качестве нефтяного сырья, составляло 20% или менее.In the case where the refining process that follows the deasphalting process with solvent 3 includes only the hydrodemetallization /desulfurization process 4, it is preferable to control the degree of extraction during deasphalting with solvent 3 so that the ratio of extracted vanadium included in the deasphalted oil M4 to the content of vanadium (V) included in the remainder M2 used as a petroleum feed was 20% or less.

По меньшей мере, часть деасфальтированной нефти М4, полученной в процессе деасфальтации растворителем 3, вводят в процесс гидродеметаллизации/десульфурации 4 (процесс ГДМС), где деасфальтированную нефть деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора, вследствие чего получают ГДМС рафинированную нефть, которая деметаллизована и десульфирована. Процесс гидродеметаллизации/десульфурации, по существу, является таким же, как описанный выше процесс гидрорафинирования 2, поэтому его описание не включено.At least a portion of the M4 deasphalted oil obtained in the deasphalting process with solvent 3 is introduced into the hydrodemetallization / desulfurization process 4 (GDMS process), where the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst, whereby a GDMS refined oil is obtained, which is demetallized and desulfurized. The hydrodemetallization / desulfurization process is essentially the same as thehydrorefining process 2 described above, so a description thereof is not included.

Условия деметаллизации и десульфурации для получения ГДМС рафинированной нефти М6 в процессе гидродеметаллизации/десульфурации, предпочтительно, выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия 2 мас.ч./млн или менее, предпочтительно, 1 мас.ч./млн или менее, и содержания серы 0,5 мас.% или менее, предпочтительно, 0,3 мас.% или менее.The conditions for demetallization and desulfurization to obtain the GDMS of refined M6 oil in the process of hydrodemetallization / desulfurization are preferably selected so as to achieve a vanadium content of 2 parts by weight per million or less, preferably 1 part by weight per million or less, and a content of sulfur 0.5 wt.% or less, preferably 0.3 wt.% or less.

Затем часть ГДМС рафинированной нефти М6, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 4, и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти М3, полученной в процессе гидрорафинирования 2, смешивают в процессе первого смешивания 5, вследствие чего получают нефтепродукт.Then, part of the HDMS of refined M6 oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 4, and at least a part of the M3 hydrorefined oil obtained in the process ofhydrorefining 2, are mixed during thefirst mixing 5, whereby an oil product is obtained.

Для получения газотурбинного топлива (ГТТ) в качестве нефтепродукта в процессе первого смешивания 5 условия смешивания устанавливают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее. В данном случае, когда содержание ванадия в ГДМС рафинированной нефти М6 допускается, например, до 1 мас.ч./млн, объемное отношение ГДМС рафинированной нефти М6 к гидрорафинированной нефти М3 при смешивании устанавливают равным 1:1 или менее (т.е. меньшая доля ГДМС рафинированной нефти), при этом содержании ванадия в гидрорафинированной нефти M3 устанавливают равным 0 мас.ч./млн.To obtain gas turbine fuel (GTT) as an oil product during thefirst mixing 5, the mixing conditions are set so as to achieve a vanadium (V) content of 0.5 parts by weight per million or less. In this case, when the vanadium content in the GMS of refined M6 oil is allowed, for example, up to 1 parts by weight per million, the volumetric ratio of GMS of refined M6 oil to M3 hydrorefined oil when mixed is set to 1: 1 or less (i.e., less the proportion of refined oil (GMS)), while the vanadium content in the M3 hydrorefined oil is set to 0 parts by weight per million.

Остаток ГДМС рафинированной нефти M6, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 4, который не подвергается процессу первого смешивания 5, используют в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга. Остаток гидророфинированной нефти M3, который не подвергается процессу первого смешивания 5, может быть использован в качестве нефтепродукта M3', такого как нафта, бензин, керосин или газойль.The remainder of the GDMS of refined M6 oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 4, which is not subjected to thefirst mixing process 5, is used as an intermediate oil used as feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking process. The remainder of the hydrofined oil M3, which is not subjected to thefirst mixing process 5, can be used as the oil M3 ', such as naphtha, gasoline, kerosene or gas oil.

Поскольку в соответствии с описанным выше способом переработки нефти часть ГДМС рафинированной нефти M6 и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти М3 смешивают, можно получить нефтепродукт, который имеет достаточно низкое содержание ванадия (V), такой как газотурбинное топливо. Можно также получить из остатка ГДМС рафинированной нефти промежуточный нефтепродукт, имеющий относительно низкое содержание металлов (V+Ni), который может быть использован в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга и, следовательно, может быть эффективно одновременно получено множество нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность.Since, in accordance with the oil refining method described above, part of the GDM of refined M6 oil and at least part of the M3 hydrorefined oil are mixed, it is possible to obtain an oil product that has a sufficiently low content of vanadium (V), such as gas turbine fuel. An intermediate oil product having a relatively low metal content (V + Ni) that can be used as feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking can also be obtained from the remainder of the refined oil gdms and, therefore, many oil products can be efficiently produced simultaneously. having significant industrial value.

Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет более высокие допустимые концентрации металлов по сравнению с газотурбинным топливом или подобными продуктами, выход деасфальтированной нефти М4, полученной в процессе деасфальтации растворителем 3, может быть повышен без наложения нагрузки на процесс гидродеметаллизации/десульфурации, вследствие чего подавляется образование асфальтена (пека) М5 из остатка М2.Since the intermediate oil used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has higher permissible metal concentrations compared to gas turbine fuel or similar products, the yield of M4 deasphalted oil obtained in the process of deasphalting with solvent 3 can be increased without imposing a load on the hydrodemetallization / desulfurization process, as a result of which the formation of asphaltene (pitch) M5 from the residue M2 is suppressed.

Как следует из технологической схемы процессов фиг.1, в том случае, когда деасфальтированная нефть М4, полученная в процессе деасфальтации растворителем 3, включает относительно низкие концентрации металлов и серы и смешивается с частью ГДМС рафинированной нефти, которая включает дополнительные пониженные концентрации металлов и серы для того, чтобы удовлетворялись требования к свойствам исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, его часть может быть направлена по параллельному трубопроводу, показанному цифрой 12 на фиг.1, для смешивания с частью ГДМС рафинированной нефти, вместо того, чтобы подвернуть ее процессу гидродеметаллизации/десульфурации, вследствие чего получают промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или в качестве исходного сырья для процесса гидрокрекинга.As follows from the technological scheme of the processes of figure 1, in the case when the M4 deasphalted oil obtained in the process of deasphalting with solvent 3 includes relatively low concentrations of metals and sulfur and is mixed with a portion of the refined oil’s GDMS, which includes additional lower concentrations of metals and sulfur for in order to satisfy the requirements for the properties of the feedstock for the process of catalytic cracking in a fluidized bed or hydrocracking, part of it can be directed along a parallel pipe the piping, shown at 12 in FIG. 1, for mixing refined oil with a portion of the HDMS instead of undergoing it with a hydrodemetallization / desulfurization process, whereby intermediate oil products are obtained that are used as feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or as feedstock for the hydrocracking process.

Второй вариантSecond option

Фиг.2 представляет технологическую схему процессов, поясняющую второй вариант способа переработки нефти в соответствии с настоящим изобретением, в котором подобно первому варианту, показанному на фиг.1, из нефтяного сырья одновременно получают газотурбинное топливо и сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или сырье для процесса гидрокрекинга.FIG. 2 is a process flow diagram explaining a second embodiment of an oil refining method in accordance with the present invention, in which, like the first embodiment shown in FIG. 1, gas turbine fuel and feed for a catalytic cracking process in a fluidized bed or feed are simultaneously obtained from oil feed for the hydrocracking process.

Второй вариант отличается от первого варианта, показанного на фиг.1, главным образом, тем, что после процесса гидродеметаллизации/десульфурации 4 следует процесс вакуумной фракционной перегонки 6 для переработки ГДМС рафинированной нефти М6, которая была получена вакуумной перегонкой, и разделения ее на вакуумный газойль М7 и вакуумный остаток М8 процессом вакуумной перегонки. Иными словами, с использованием способа переработки нефти, показанного на фиг.2, ГДМС рафинированную нефть М6, полученную подобно примеру, показанному на фиг.1, перегоняют в вакууме в процессе вакуумной фракционной перегонки 6.The second option differs from the first option shown in Fig. 1, mainly in that the hydrodemetallization /desulfurization process 4 is followed by a vacuumfractional distillation process 6 for processing HDM of refined M6 oil, which was obtained by vacuum distillation, and its separation into vacuum gas oil M7 and the vacuum residue M8 by the vacuum distillation process. In other words, using the oil refining method shown in FIG. 2, the HDMS refined oil M6, obtained similarly to the example shown in FIG. 1, is distilled in vacuum duringfractional vacuum distillation 6.

В процессе вакуумной фракционной перегонки ГДМС рафинированную нефть М6 вводят в колонну для вакуумной перегонки, в которой ГДМС рафинированную нефть М6 перегоняют и разделяют на низкокипящий компонент и высококипящий компонент, тогда как из верхней части колонны получают вакуумный газойль М7, имеющий низкую точку кипения, а из донной части колонны получают вакуумный остаток М8, имеющий высокую точку кипения. Поскольку применяется вышеуказанный процесс вакуумной фракционной перегонки, отношение содержания экстрагированного ванадия, включенного в деасфальтированную нефть М4, к содержанию ванадия (V), включенного в остаток М2, используемый в качестве нефтяного сырья, составляет 30% или менее. Указанное обеспечивает возможность повышения выхода нефтепродуктов без наложения большой нагрузки на процесс гидродеметаллизаллизации/десульфурации.In the process of vacuum fractional distillation of HDMS, refined M6 oil is introduced into a vacuum distillation column in which HDMS refined M6 oil is distilled and separated into a low boiling component and a high boiling component, while vacuum gas oil M7 having a low boiling point is obtained from the upper part of the column, and from the bottom of the column receive a vacuum residue M8 having a high boiling point. Since the above-mentioned vacuum fractional distillation process is applied, the ratio of the content of extracted vanadium included in the M4 deasphalted oil to the content of vanadium (V) included in the M2 residue used as a crude oil is 30% or less. The above provides the possibility of increasing the yield of petroleum products without imposing a large load on the hydrodemetallization / desulfurization process.

Условия деметаллизации и десульфурации для получения ГДМС рафинированной нефти М6 процессом гидродеметаллизации/десульфурации деасфальтированной нефти М4 выбирают таким образом, чтобы регулировать содержание ванадия (V) в ГДМС рафинированной нефти М6 до 20 мас.ч./млн или менее, предпочтительно, до 10 мас.ч./млн или менее и содержание серы желательно регулировать до 0,5 мас.% или менее, предпочтительно, до 0,3 мас.% или менее.The conditions of demetallization and desulfurization to obtain GDMS of refined M6 oil by a hydrodemetallization / desulfurization process of deasphalted M4 oil are selected so as to control the content of vanadium (V) in GDMS of refined oil M6 to 20 wt./million or less, preferably up to 10 wt. hours / million or less and the sulfur content is preferably adjusted to 0.5 wt.% or less, preferably to 0.3 wt.% or less.

Кроме того, желательно установить содержание ванадия в вакуумном газойле, полученном вакуумной перегонкой ГДМС рафинированной нефти М6, до 1 мас.ч./млн или менее.In addition, it is desirable to set the vanadium content in the vacuum gas oil obtained by vacuum distillation of the GDMS of refined M6 oil to 1 parts by weight per million or less.

Следуя вышеуказанному способу, по меньшей мере, часть вакуумного газойля М7, полученного в процессе вакуумной фракционной перегонки 6, и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти М3, полученной в процессе гидрорафинирования 2, смешивают в процессе второго смешивания 7 с получением одного из нефтепродуктов.Following the above method, at least a portion of the M7 vacuum gas oil obtained in the process offractional vacuum distillation 6, and at least a portion of the M3 hydrorefined oil obtained in thehydrorefining process 2 are mixed in thesecond mixing process 7 to obtain one of the petroleum products.

Для получения газотурбинного топлива в качестве нефтепродукта, полученного в процессе второго смешивания 7, условия смешивания устанавливают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее, как и в примере, показанном на фиг.1. В данном случае соотношение ингредиентов в смеси регулируют соответствующим образом с учетом содержания ванадия в вакуумном газойле М7, как и в предыдущем примере. Когда содержание ванадия (V) в вакуумном газойле М7 составляет 0,5 мас.ч./млн. или менее, он может быть использован в качестве газотурбинного топлива без добавления к нему гидрорафинированной нефти М3.To obtain gas turbine fuel as a petroleum product obtained in thesecond mixing process 7, the mixing conditions are set so as to achieve a vanadium (V) content of 0.5 parts by weight per million or less, as in the example shown in FIG. 1 . In this case, the ratio of ingredients in the mixture is adjusted accordingly, taking into account the vanadium content in the vacuum gas oil M7, as in the previous example. When the content of vanadium (V) in the vacuum gas oil M7 is 0.5 parts by weight per million. or less, it can be used as gas turbine fuel without adding M3 hydrorefined oil to it.

Остаток вакуумного газойля М7, вакуумный остаток М8, полученный вакуумной перегонкой, и остаток ГДМС рафинированной нефти М6, которые не подают в процесс вакуумной фракционной перегонки 6, используют в отдельности или в их соответствующей комбинации с получением промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходного сырья для процесса гидрокрекинга.The remainder of the vacuum gas oil M7, the vacuum residue M8 obtained by vacuum distillation, and the remainder of the GMS of refined oil M6, which are not supplied to the process of vacuumfractional distillation 6, are used individually or in their appropriate combination to obtain an intermediate oil used as a feedstock for the process catalytic cracking in a fluidized bed or feedstock for the hydrocracking process.

Поскольку при использовании указанного выше способа переработки нефти ГДМС рафинированную нефть М6 подвергают вакуумной перегонке и разделяют на вакуумный газойль М7 и вакуумный остаток М8, которые не включают значительное содержание металлов или остаточного углерода, с использованием диапазона точек кипения, зависящего от способности к перегонке, в процессе вакуумной фракционной перегонки 6 для самого ГДМС рафинированной нефти М6 могут быть допущены относительно высокие концентрации ванадия, металлов и остаточного углерода, что приводит к повышению выхода деасфальтированной нефти М4 в процессе деасфальтации растворителем 3, и поэтому можно подавить образование асфальтена (пека) М5 из остатка М2.Since, using the above-mentioned method of refining HDMS oil, refined M6 oil is vacuum distilled and separated into vacuum gas oil M7 and vacuum residue M8, which do not include a significant content of metals or residual carbon, using a range of boiling points depending on the distillation ability in the processfractional vacuum distillation 6 for the very HDMS of refined M6 oil, relatively high concentrations of vanadium, metals and residual carbon can be allowed, which dit to increase the yield of deasphalted oil M4 to thesolvent deasphalting process 3, and therefore it is possible to suppress the production of asphaltene (pitch) M5 from the residue M2.

Что касается деасфальтированной нефти М4, полученной в процессе деасфальтации растворителем 3, то в случае, когда содержание ванадия (V) в М4 является достаточно низким, часть М4 может быть введена в обводную линию 12 для смешивания с частью вакуумного остатка М8, подаваемого из процесса вакуумной фракционной перегонки, вместо того, чтобы подвергать процессу гидродеметаллизации/десульфурации 4, вследствие чего получают промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга. ГДМС рафинированная нефть М6, полученная в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 4, может быть также введена в обводную линию 12 для смешивания с вакуумным остатком М8, подаваемым из процесса вакуумной фракционной перегонки 6, вследствие чего получают промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга.As for the deasphalted oil M4 obtained in the process of deasphalting with solvent 3, in the case when the content of vanadium (V) in M4 is sufficiently low, part M4 can be introduced into thebypass line 12 for mixing with part of the vacuum residue M8 supplied from the vacuum process fractional distillation, instead of being subjected to a hydrodemetallization /desulfurization process 4, whereby intermediate oil products are obtained that are used as feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed Mr. layer or hydrocracking. The GDMS refined M6 oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 4 can also be introduced into thebypass line 12 for mixing with the vacuum residue M8 supplied from the vacuumfractional distillation process 6, whereby intermediate oil products are used that are used as feedstock for the catalytic process fluidized bed cracking or hydrocracking.

Третий вариантThird option

Фиг.3 представляет технологическую схему процессов, поясняющую третий вариант настоящего изобретения, в котором подобно первому варианту, показанному на фиг.1, из нефтяного сырья одновременно получают газотурбинное топливо и сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга.FIG. 3 is a process flow diagram illustrating a third embodiment of the present invention, in which, like the first embodiment shown in FIG. 1, gas turbine fuel and feed for a catalytic fluidized bed cracking or hydrocracking process are simultaneously obtained from petroleum feedstocks.

Третий вариант отличается от первого варианта, показанного на фиг.1, главным образом, тем, что после процесса фракционной перегонки 1 следуют процесс вакуумной фракционной перегонки 20, в котором остаток М2 разделяют на вакуумный газойль М11 и вакуумный остаток М12 вакуумной перегонкой, процесс деасфальтации растворителем 21, в котором вакуумный остаток М12 разделяют на деасфальтированную нефть М13 и асфальтен (пек) М14 деасфальтацией растворителем, и процесс гидродеметаллизации/десульфурации 22, в котором смесь деасфальтированной нефти М13 и вакуумного газойля М11 подвергают процессу гидродеметаллизации/десульфурации, вследствие чего получают ГДМС рафинированную нефть М15.The third option differs from the first option shown in FIG. 1 mainly in that after thefractional distillation process 1, the vacuumfractional distillation process 20 is followed, in which the residue M2 is separated into vacuum gas oil M11 and the vacuum residue M12 by vacuum distillation, the process ofsolvent asphalt refining 21, in which the vacuum residue M12 is separated into de-asphalted oil M13 and asphaltene (pitch) M14 by solvent deasphalting, and a hydrodemetallization /desulfurization process 22, in which a mixture of de-asphalted oil M13 and vac smart gas oil M11 is subjected to a hydrodemetallization / desulfurization process, as a result of which GDMS refined oil M15 is obtained.

В способе переработки нефти, показанном на фиг.3, остаток М2, полученный подобно примеру, показанному на фиг.1, перегоняют в вакууме в процессе вакуумной фракционной перегонки 20.In the oil refining method shown in FIG. 3, the residue M2 obtained similarly to the example shown in FIG. 1 is distilled in vacuum duringfractional vacuum distillation 20.

В процессе вакуумной фракционной перегонки остаток М2 вводят в колонну для вакуумной перегонки, где остаток М2 перегоняют и разделяют на низкокипящий компонент и высококипящий компонент, тогда как из верхней части колонны получают вакуумный газойль М11, имеющий более низкую точку кипения, а из донной части колонны получают вакуумный остаток М12, имеющий более высокую точку кипения.In the process of vacuum fractional distillation, the M2 residue is introduced into the vacuum distillation column, where the M2 residue is distilled and separated into a low boiling component and a high boiling component, while vacuum gas oil M11 having a lower boiling point is obtained from the top of the column, and from the bottom of the column, M12 vacuum residue having a higher boiling point.

Полученный в процессе вакуумной фракционной перегонки 20 вакуумный остаток М12 подвергают процессу деасфальтации растворителем 21 и разделяют на деасфальтированную нефть М13 и асфальтен (пек) М14. Хотя процесс деасфальтации растворителем подобен такому процессу в примерах, показанных на фиг.1 и 2, желательный верхний предел степени экстракции ванадия в деасфальтированную нефть М13, полученную из вакуумного остатка процессом деасфальтации растворителем, становится более низким в соответствии с тем, что концентрации металлов, остаточного углерода и серы являются более высокими, чем в остатке М2, и поэтому степень экстракции, предпочтительно, регулируют до 15%.Obtained in the process of vacuumfractional distillation 20, the vacuum residue M12 is subjected to a process of deasphalting with solvent 21 and is divided into deasphalted oil M13 and asphaltene (pitch) M14. Although the solvent deasphalting process is similar to that in the examples shown in FIGS. 1 and 2, the desired upper limit for the degree of extraction of vanadium in the M13 deasphalted oil obtained from the vacuum residue by the solvent deasphalting process becomes lower in accordance with the metal concentration carbon and sulfur are higher than in residue M2, and therefore, the degree of extraction is preferably adjusted to 15%.

Затем полученные таким способом деасфальтированная нефть М13 и вакуумный газойль М11 смешивают и смесь подвергают процессу гидродеметаллизации/десульфурации, вследствие чего получают ГДМС рафинированную нефть М15. Условия для деметаллизации и десульфурации для получения ГДМС рафинированной нефти предпочтительно выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия (V) 2 мас.ч./млн или менее, предпочтительно 1 мас.ч./млн или менее, и содержания серы 0,5 мас.ч./млн предпочтительно 0,3 мас.ч./млн или менее.Then, the M13 deasphalted oil obtained in this way and the M11 vacuum gas oil are mixed and the mixture is subjected to a hydrodemetallization / desulfurization process, whereby HDMS refined M15 oil is obtained. The conditions for demetallization and desulfurization for the preparation of refined oil GDMS are preferably selected so as to achieve a vanadium (V) content of 2 parts by mass / million or less, preferably 1 part by mass / million or less, and a sulfur content of 0.5 mass ppm ppm, preferably 0.3 ppm ppm or less.

Затем часть ГДМС рафинированной нефти М15, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 22, и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти М3, полученной в процессе гидрорафинирования 2, смешивают в процессе третьего смешивания 23, вследствие чего получают газотурбинное топливо в качестве одного из нефтепродуктов, которое имеет содержание ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее.Then, part of the HDMS of refined oil M15 obtained in the process of hydrodemetallization /desulfurization 22, and at least part of the hydrorefined oil M3 obtained in the process ofhydrorefining 2, are mixed in thethird mixing process 23, whereby gas turbine fuel is obtained as one of the oil products, which has a vanadium (V) content of 0.5 parts by weight per million or less.

Остаток ГДМС рафинированной нефти М15, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 22, который не подвергается процессу третьего смешивания 23, может быть использован в качестве промежуточного нефтепродукта, подаваемого в процесс каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга. В том случае, когда деасфальтированная нефть М13 и вакуумный газойль М11 включают значительно отличающиеся концентрации металлов, остаточного углерода и серы и требуются условия реакции, в особенности парциальное давление водорода, которые значительно отличаются друг от друга, вместо смешивания М13 и М11 могут быть подвергнуты процессу гидродеметаллизации/десульфурации при оптимальных условиях в различных реакторах и затем смешаны, или, по меньшей мере, часть вакуумного газойля М11, которая подвергнута процессу гидродеметаллизации/десульфурации, и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти М3 могут быть смешаны, вследствие чего получают газотурбинное топливо, которое имеет содержание ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее.The remainder of the GDMS of refined M15 oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 22, which is not subjected to thethird mixing process 23, can be used as an intermediate oil product fed to the catalytic cracking in a fluidized bed or hydrocracking. In the case where M13 deasphalted oil and M11 vacuum gas oil include significantly different concentrations of metals, residual carbon and sulfur, and reaction conditions are required, in particular hydrogen partial pressures that are significantly different from each other, instead of mixing M13 and M11, they can undergo hydrodemetallization / desulfurization under optimal conditions in various reactors and then mixed, or at least a portion of the vacuum gas oil M11, which is subjected to a hydrodemetallization process / desul furations, and at least a portion of the M3 hydrorefined oil can be mixed, resulting in a gas turbine fuel that has a vanadium (V) content of 0.5 parts by weight / million or less.

Поскольку в соответствии с указанным выше способом переработки нефти часть ГДМС рафинированной нефти М15 и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти М3 смешивают в процессе третьего смешивания 23, содержание ванадия (V) в полученной таким образом нефтяной смеси становится достаточно низким и можно получить газотурбинное топливо в качестве одного из нефтепродуктов. Промежуточный нефтепродукт, имеющий достаточно низкое содержание металлов (V+Ni), который можно использовать в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, можно также получить даже из остатка ГДМС рафинированной нефти М15, полученного из смеси вакуумного газойля М7 и деасфальтированной нефти М13 процессом гидродеметаллизации/десульфурации, и поэтому одновременно может быть получено множество нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность.Since, in accordance with the aforementioned oil refining method, a part of the HDMS of refined M15 oil and at least a portion of the M3 hydrorefined oil are mixed during the third mixing 23, the vanadium (V) content in the thus obtained oil mixture becomes quite low and gas turbine fuel can be obtained as one of the petroleum products. An intermediate oil product having a sufficiently low content of metals (V + Ni), which can be used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, can also be obtained even from the residue of the HDMS refined oil M15, obtained from a mixture of vacuum gas oil M7 and deasphalted M13 oil by a hydrodemetallization / desulfurization process, and therefore, many petroleum products having significant industrial value can be obtained simultaneously.

Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет повышенные допустимые концентрации металлов по сравнению с газотурбинным топливом или подобными продуктами, выход деасфальтированной нефти М13 в процессе деасфальтации растворителем 21 может быть увеличен за счет одновременного получения газотурбинного топлива и исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, вследствие чего подавляется образование асфальтена (пека) М14 из вакуумного остатка М12.Since the intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has increased allowable metal concentrations compared to gas turbine fuel or similar products, the yield of de-asphalted oil M13 during deasphalting with solvent 21 can be increased due to the simultaneous production of gas-turbine fuel and feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, due to it suppressed the production of asphaltene (pitch) M14 from the vacuum residue M12.

Ниже описаны четвертый - шестой варианты, которые могут быть, предпочтительно, употреблены, когда в качестве нефтяного сырья используется низкосернистая сырая нефть. Низкосернистая сырая нефть в данном описании относится к сырой нефти, такой как арабская парафиновая нефть, иранская парафиновая нефть, иранская тяжелая нефть, Marban, и другой сырой нефти, которая имеет содержание серы, подобное содержанию серы у последних названных разновидностей, или меньшее такого содержания, в особенности к сырым нефтям, имеющим содержание серы 2,0 мас.% или менее.The fourth to sixth options are described below, which can preferably be used when low sulfur crude oil is used as a crude oil. Low-sulfur crude oil as used herein refers to crude oil such as Arabic paraffin oil, Iranian paraffin oil, Iranian heavy oil, Marban, and other crude oil that has a sulfur content similar to or lower than the sulfur content of the latter species, in particular to crude oils having a sulfur content of 2.0 wt.% or less.

Процесс гидрорафинирования 2 первого варианта, в котором переработке подвергается тяжелая сырая нефть, в последующих вариантах не рассматривается, так как используется низкосернистая сырая нефть. Что же касается других аспектов, то в основном осуществляются те же самые процессы, как и в первом варианте. В последующем описании процессы, идентичные процессам первого варианта, будут указаны с добавлением буквы А после ссылочной цифры, используемой в первом варианте.The process ofhydrorefining 2 of the first embodiment, in which heavy crude oil is refined, is not considered in subsequent versions, since low-sulfur crude oil is used. As for other aspects, basically the same processes are carried out as in the first embodiment. In the following description, processes identical to those of the first embodiment will be indicated with the addition of the letter A after the reference digit used in the first embodiment.

Четвертый вариантFourth option

Фиг.4 представляет технологическую схему процессов, показывающую четвертый вариант настоящего изобретения. В четвертом варианте в качестве нефтяного сырья используют низкосернистую сырую нефть, которую подвергают процессу фракционной перегонки 1А и перегоняют, как в способах предшествующего уровня для разделения на дистиллят М1А, состоящий из нефти с низкой точкой кипения, и остаток М2А, имеющий более высокую точку кипения. Может быть использована установка, подобная установке первого варианта.4 is a flowchart showing a fourth embodiment of the present invention. In the fourth embodiment, low-sulfur crude oil is used as a crude oil, which is subjected tofractional distillation process 1A and distilled, as in the prior art methods for separation into distillate M1A, consisting of oil with a low boiling point, and the residue M2A, having a higher boiling point. An installation similar to that of the first embodiment may be used.

Дистиллят М1А, полученный в процессе фракционной перегонки 1А, разделяют на дистилляты М3А, М3А' в колонне мгновенного равновесного испарения 30.The distillate M1A obtained in the process offractional distillation 1A is separated into distillates M3A, M3A 'in aflash column 30.

Остаток М2А, полученный в процессе фракционной перегонки 1А, деасфальтируют растворителем в процессе деасфальтации растворителем 3А, вследствие чего получают деасфальтированную нефть М4А в качестве экстракта и асфальтен (пек) М5А.The residue M2A obtained in the process offractional distillation 1A is deasphalted with solvent in the process of deasphalting with solvent 3A, as a result of which deasphalted oil M4A is obtained as an extract and asphaltene (pitch) M5A.

В процессе деасфальтации растворителем первый остаток 2А противоточно приводят в контакт с растворителем в колонне для экстракции растворителем и разделяют на деасфальтированную нефть и асфальтен (пек), который содержит металлы и остаточный углерод при высоких концентрациях. Деасфальтированную нефть извлекают вместе с растворителем через верхнюю часть колонны и растворитель отделяют от извлеченного материала в сверхкритическом состоянии. Асфальтен (пек) извлекают вместе с растворителем через донную часть колонны и находящийся в извлеченном материале растворитель удаляют выпариванием.During solvent deasphalting, the first residue 2A is countercurrently contacted with the solvent in the solvent extraction column and separated into deasphalted oil and asphaltene (pitch), which contains metals and residual carbon at high concentrations. Deasphalted oil is recovered with the solvent through the top of the column and the solvent is separated from the recovered material in a supercritical state. Asphaltene (pitch) is removed along with the solvent through the bottom of the column and the solvent in the recovered material is removed by evaporation.

В том случае, когда процесс рафинирования, который следует после процесса деасфальтации растворителем 3А, включает только процесс гидродеметаллизации/десульфурации 4А, предпочтительно регулировать степень экстракции в процессе деасфальтации растворителем таким образом, чтобы содержание ванадия (V) в деасфальтированной нефти М4А стало равным 25 мас.ч./млн или менее.In the case where the refining process that follows the deasphalting process with solvent 3A includes only the hydrodemetallization /desulfurization process 4A, it is preferable to control the degree of extraction during the deasphalting process with the solvent so that the vanadium (V) content in the deasphalted M4A oil becomes 25 wt. ppm or less.

По меньшей мере, часть деасфальтированной нефти М4А, полученной в процессе деасфальтации растворителем 3А, вводят в процесс гидродеметаллизации/десульфурации (ГДМС процесс) 4A для деметаллизации и десульфурации части деасфальтированной нефти гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением ГДМС рафинированной нефти M6A, которая деметаллизована и десульфирована. Поскольку процесс гидродеметаллизации/десульфурации в основном является таким же, как и процесс гидрорафинирования, описанный выше, в котором подвергается переработке тяжелая сырая нефть, его описание далее не включено.At least a portion of the M4A deasphalted oil obtained in the 3A deasphalting process is introduced into the hydrodemetallization / desulfurization process (GDMS process) 4A to demetallize and desulfurize a part of the deasphalted oil by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain the GDMS refined M6A oil, which is demetallized and desulfurized. Since the hydrodemetallization / desulfurization process is basically the same as the hydrorefining process described above, in which heavy crude oil is refined, its description is not further included.

Условия гидродеметаллизации и десульфурации, предпочтительно, выбирают таким образом, чтобы получить ГДМС рафинированную нефть M6A, имеющую содержание ванадия (V) 2 мас.ч./млн или менее, предпочтительно, 1 мас.ч./млн или менее, и содержание серы 0,5 мас.% или менее, предпочтительно, 0,3 мас.% или менее. Часть ГДМС рафинированной нефти M6A, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфации 4А, и, по меньшей мере, часть дистиллята М3А смешивают в процессе четвертого смешивания 5А с получением нефтепродукта.The hydrodemetallization and desulfurization conditions are preferably selected so as to obtain a GDMS refined M6A oil having a vanadium (V) content of 2 parts by weight per million or less, preferably 1 part by weight per million or less, and a sulfur content of 0 5 wt.% Or less, preferably 0.3 wt.% Or less. A part of the GMS of refined M6A oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 4A, and at least a part of the M3A distillate are mixed in thefourth mixing process 5A to obtain an oil product.

Для получения газотурбинного топлива в качестве нефтепродукта, полученного в процессе четвертого смешивания 5А, соотношение компонентов в смеси устанавливают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия (V) в нефтепродукте 0,5 мас.ч./млн или менее. В том случае, когда, например, содержание ванадия в ГДМС рафинированной нефти M6A равно 1 мас.ч./млн и содержание ванадия в дистилляте М3А равно 0 мас.ч./млн, отношение ГДМС рафинированной нефти M6A к дистилляту M3A при смешивании устанавливают при объемном соотношении, равном 1:1 или менее (т.е. меньшая доля ГДМС рафинированной нефти M6A).To obtain gas turbine fuel as a petroleum product obtained in thefourth mixing process 5A, the ratio of components in the mixture is set so as to achieve a vanadium (V) content in the petroleum product of 0.5 parts by weight per million or less. In the case when, for example, the vanadium content in the GMS of refined M6A oil is 1 parts by weight per million and the vanadium content in the M3A distillate is 0 parts by weight per million, the ratio of the GMS of refined oil M6A to the M3A distillate when mixing is set at a volume ratio of 1: 1 or less (i.e., a lower proportion of GDMS of refined M6A oil).

Остаток ГДМС рафинированной нефти M6A, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 4А, который не подвергается процессу четвертого смешивания 5А, используют в качестве промежуточного нефтепродукта, подаваемого в процесс каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга. Остаток гидрорафинированной нефти М3, который не подвергается процессу пятого смешивания 5А, может быть использован в качестве нефтепродукта М3А, такого как нафта, бензин, керосин или газойль.The remainder of the GDMS of refined M6A oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 4A, which is not subjected to thefourth mixing process 5A, is used as an intermediate oil fed to the catalytic cracking in a fluidized bed or hydrocracking. The remainder of the M3 hydrorefined oil, which is not subjected to the fifth mixing process of 5A, can be used as an M3A oil product, such as naphtha, gasoline, kerosene or gas oil.

Поскольку согласно вышеуказанному способу переработки нефти часть ГДМС рафинированной нефти M6A и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти М3А смешивают, можно получить нефтепродукт, такой как газотурбинное топливо, который имеет достаточно низкое содержание ванадия (V). Можно также получить из остатка ГДМС рафинированной нефти M6A промежуточный нефтепродукт, имеющий относительно низкое содержание металлов (V+Ni), который может быть использован в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, вследствие чего эффективно получают множество нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность.Since, according to the above oil refining method, a part of the GDM of refined M6A refined oil and at least a portion of the M3A hydrorefined oil are mixed, it is possible to obtain an oil product, such as gas turbine fuel, which has a sufficiently low vanadium (V) content. An intermediate oil product having a relatively low metal content (V + Ni) can also be obtained from the GDM residue of refined oil M6A, which can be used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking, as a result of which many petroleum products having a significant industrial value.

Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет повышенные допустимые концентрации металлов по сравнению с газотурбинным топливом или подобными продуктами, выход деасфальтированной нефти М4А, полученной в процессе деасфальтации растворителем 3А, может быть увеличен без наложения нагрузки на процесс гидродеметаллизации/десульфурации, вследствие чего подавляется образование асфальтена (пека) М5А из остатка М2А.Since the intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has increased allowable metal concentrations compared to gas turbine fuel or similar products, the yield of M4A deasphalted oil obtained in the process of deasphalting with solvent 3A can be increased without application load on the hydrodemetallization / desulfurization process, as a result of which the formation of asphaltene (pitch) M5A from the residue M2A is suppressed.

Как следует из технологической схемы фиг.4, в том случае, когда деасфальтированная нефть М4А, полученная в процессе деасфальтации растворителем 3А, включает относительно низкие концентрации металлов и серы и смешивается с частью ГДМС рафинированной нефти, включающей дополнительные пониженные концентрации металлов и серы, чтобы удовлетворять требованиям, предъявляемым к свойствам исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, его часть может быть направлена через обводную линию, показанную ссылочными цифрами 12А на фиг.4, для смешивания с частью ГДМС рафинированной нефти M6A, вместо того, чтобы подвергать процессу гидродеметаллизации/десульфурации 4А, вследствие чего получают промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходного сырья для процесса гидрокрекинга.As follows from the technological scheme of figure 4, in the case when the M4A deasphalted oil obtained in the process of deasphalting with solvent 3A includes relatively low concentrations of metals and sulfur and is mixed with a portion of the refined oil’s SDMS, including additional lower concentrations of metals and sulfur, to satisfy requirements for the properties of the feedstock for the process of catalytic cracking in a fluidized bed or hydrocracking, part of it can be sent through a bypass, shownreference numerals 12A in FIG. 4 to mix refined M6A oil with a portion of the HDMS instead of undergoing a hydrodemetallization /desulfurization process 4A, whereby an intermediate oil product is used as a feedstock for a catalytic cracking process in a fluidized bed or feedstock for the hydrocracking process.

Пятый вариантFifth option

Фиг.5 представляет технологическую схему процессов, поясняющую пятый вариант способа переработки нефти в соответствии с настоящим изобретением, подобный варианту, показанному на фиг.4, в котором из нефтяного сырья одновременно получают газотурбинное топливо и исходное сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходное сырье для процесса гидрокрекинга.FIG. 5 is a flow chart explaining a fifth embodiment of an oil refining method in accordance with the present invention, similar to that shown in FIG. 4, wherein gas turbine fuel and feed for a catalytic fluidized bed cracking process or feed are simultaneously obtained from petroleum feed raw materials for the hydrocracking process.

Данный вариант отличается от варианта, показанного на фиг.4, главным образом, тем, что после процесса гидродеметаллизации/десульфурации 4А следует процесс вакуумной фракционной перегонки 6А для того, чтобы переработать ГДМС рафинированную нефть M6A вакуумной перегонкой и разделить ее на вакуумный газойль М7А и вакуумный остаток М8А.This option differs from the variant shown in Fig. 4 mainly in that after the hydrodemetallization /desulfurization process 4A, the process of vacuum fractional distillation 6A follows in order to process the refined GDMS refined oil M6A by vacuum distillation and separate it into vacuum gas oil M7A and vacuum residue M8A.

Иными словами, при использовании способа переработки нефти, показанного на фиг.5, ГДМС рафинированную нефть M6A, полученную, как и в примере, показанном на фиг.4, перегоняют в вакууме в процессе вакуумной фракционной перегонки 6А.In other words, when using the oil processing method shown in FIG. 5, the HDMS refined M6A oil obtained, as in the example shown in FIG. 4, is distilled in vacuum during the fractional vacuum distillation 6A.

В процессе вакуумной фракционной перегонки ГДМС рафинированную нефть M6A вводят в колонну для вакуумной перегонки, в которой ГДМС рафинированную нефть M6A перегоняют и разделяют на компонент с низкой точкой кипения и компонент с высокой точкой кипения, тогда как из верхней части колонны получают вакуумный газойль М7А, имеющий более низкую точку кипения, а из донной части колонны получают вакуумный остаток М8А, имеющий более высокую точку кипения.In the process of vacuum fractional distillation, the GDMS refined M6A oil is introduced into the vacuum distillation column in which the GDMS refined M6A oil is distilled and separated into a low boiling point component and a high boiling point component, while M7A vacuum gas oil having lower boiling point, and from the bottom of the column receive the vacuum residue M8A having a higher boiling point.

Поскольку осуществляют вышеуказанный процесс вакуумной фракционной перегонки, степень экстракции деасфальтированной нефти М4, полученной в процессе деасфальтации растворителем, можно регулировать таким образом, чтобы установить желательный верхний предел содержания ванадия (V), равный, например, 50 мас.ч./млн. Таким образом, степень экстракции можно сделать более высокой, и выход при извлечении нефтепродуктов может быть повышен.Since the aforementioned vacuum fractional distillation process is carried out, the degree of extraction of the M4 deasphalted oil obtained in the deasphalting process with a solvent can be adjusted in such a way as to set the desired upper limit of vanadium (V) content, for example, equal to 50 parts by weight per million. Thus, the degree of extraction can be made higher, and the yield upon recovery of petroleum products can be increased.

Условия деметаллизации и десульфурации для получения ГДМС рафинированной нефти М6А из деасфальтированной нефти М4 процессом деметаллизации/десульфурации, предпочтительно, выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия (V) 20 мас.ч./млн или менее, предпочтительно, 10 мас.ч./млн или менее, тогда как содержание серы желательно установить равным 0,5 мас.% или менее, предпочтительно, 0,3 мас.% или менее.The conditions of demetallization and desulfurization to obtain the GMS of refined M6A oil from deasphalted M4 oil by the demetallization / desulfurization process are preferably selected so as to achieve a vanadium (V) content of 20 parts by weight / million or less, preferably 10 parts by weight / million or less, while the sulfur content is preferably set to 0.5 wt.% or less, preferably 0.3 wt.% or less.

Кроме того, желательно установить содержание ванадия в вакуумном газойле, полученном вакуумной перегонкой ГДМС рафинированной нефти М6А, до 1 мас.ч./млн или менее.In addition, it is desirable to establish the vanadium content in the vacuum gas oil obtained by vacuum distillation of the GMS of refined M6A oil to 1 parts by weight per million or less.

Следуя вышеуказанному процессу, по меньшей мере, часть вакуумного газойля М7А, полученного в процессе вакуумной фракционной перегонки 6А, и дистиллят М3А смешивают в процессе пятого смешивания 7А с получением одного из нефтепродуктов.Following the above process, at least part of the vacuum gas oil M7A obtained in the process of vacuum fractional distillation 6A, and the distillate M3A are mixed during the fifth mixing 7A to obtain one of the petroleum products.

Для получения газотурбинного топлива в качестве нефтепродукта, полученного в процессе пятого смешивания 7А, содержание ванадия (V) регулируют до 0,5 мас.ч./млн или менее, как и в примере, показанном на фиг.4. В данном случае соотношение ингредиентов в смеси устанавливают, как и в предыдущем примере, с учетом содержания ванадия в вакуумном газойле М7А. Когда содержание ванадия (V) в вакуумном газойле М7А устанавливают равным 0,5 мас.ч./млн или менее, он может быть использован в качестве газотурбинного топлива без добавления дистиллята М3А.To obtain gas turbine fuel as a petroleum product obtained in thefifth mixing process 7A, the content of vanadium (V) is adjusted to 0.5 parts by weight per million or less, as in the example shown in figure 4. In this case, the ratio of the ingredients in the mixture is established, as in the previous example, taking into account the vanadium content in the vacuum gas oil M7A. When the content of vanadium (V) in the vacuum gas oil M7A is set to 0.5 parts by weight per million or less, it can be used as a gas turbine fuel without the addition of M3A distillate.

Остаток вакуумного газойля М7А, вакуумный остаток М8А, полученный вакуумной перегонкой, и остаток ГДМС рафинированной нефти, которые не подают в процесс вакуумной фракционной перегонки 6А, используют в отдельности или в их соответствующей комбинации в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или в качестве исходного сырья для процесса гидрокрекинга.The remainder of the vacuum gas oil M7A, the vacuum residue M8A obtained by vacuum distillation, and the remainder of the GMS of refined oil, which are not supplied to the process of vacuum fractional distillation 6A, are used individually or in their appropriate combination as an intermediate oil used as a feedstock for the catalytic process fluidized bed cracking or as a feedstock for a hydrocracking process.

Поскольку в указанном выше способе переработки нефти ГДМС рафинированную нефть М6А подвергают вакуумной перегонке в процессе вакуумной фракционной перегонки 6А для разделения на вакуумный газойль М7А и вакуумный остаток М8А, которые не включают значительное содержание металлов и остаточного углерода, с использованием диапазона точек кипения, зависящего от способности к перегонке, для самого ГДМС рафинированной нефти М6А могут быть допущены относительно высокие концентрации ванадия, металлов и остаточного углерода, вследствие чего повышается выход деасфальтированной нефти М4А в процессе деасфальтации растворителем 3А и поэтому можно подавить образование асфальтена (пека) М5А из остатка М2А.Since in the aforementioned method of refining HDMS oil, refined M6A oil is subjected to vacuum distillation in the process of vacuum fractional distillation 6A for separation into vacuum gas oil M7A and vacuum residue M8A, which do not include a significant content of metals and residual carbon, using a range of boiling points depending on the ability For distillation, relatively high concentrations of vanadium, metals and residual carbon may be allowed for the GDMS of refined M6A oil itself. creases yield of deasphalted oilM4A deasphalting process 3A in a solvent and therefore it is possible to suppress the production of asphaltene (pitch) M5A from the residue M2A.

Что касается деасфальтированной нефти М4А, полученной в процессе деасфальтации растворителем 3А, то в случае, когда содержание ванадия (V) является достаточно низким, часть М4 может быть также введена в обводную линию 12А для смешивания с вакуумным остатком М8А, подаваемым из процесса вакуумной фракционной перегонки 6А, вместо того, чтобы подвергать ее процессу гидродеметаллизации/десульфурации 4А, вследствие чего получают промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга. ГДМС рафинированная нефть М6А, полученная в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 4А, может быть также введена в обводную линию 12А для смешивания с вакуумным остатком М8А, подаваемым из процесса вакуумной фракционной перегонки 6А, вследствие чего получают промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга.As for the deasphalted oil M4A obtained in the process of deasphalting with solvent 3A, in the case when the content of vanadium (V) is sufficiently low, part M4 can also be introduced into thebypass line 12A for mixing with the vacuum residue M8A supplied from the process of vacuum fractional distillation 6A, instead of subjecting it to a hydrodemetallization /desulfurization process 4A, whereby intermediate oil products are obtained that are used as feedstock for the catalytic cracking process in pseudo-oil thin layer or hydrocracking. The HDMS refined M6A oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 4A can also be introduced into thebypass line 12A for mixing with the vacuum residue M8A supplied from the vacuum fractional distillation process 6A, whereby intermediate oil products are obtained that are used as feedstock for the catalytic process fluidized bed cracking or hydrocracking.

Шестой вариантSixth option

Фиг.6 представляет технологическую схему процессов, поясняющую шестой вариант способа переработки нефти в соответствии с настоящим изобретением, подобный варианту, показанному на фиг.4, предназначенный для случая одновременного получения из нефтяного сырья газотурбинного топлива и исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходного сырья для процесса гидрокрекинга.FIG. 6 is a process flow diagram explaining a sixth embodiment of an oil refining method in accordance with the present invention, similar to the embodiment shown in FIG. 4, for the case of simultaneously producing gas turbine fuel and feed for a catalytic cracking process in a fluidized bed or feedstock for the hydrocracking process.

Данный вариант отличается от варианта, показанного на фиг.4, главным образом, тем, что после процесса фракционной перегонки 1А следуют процесс вакуумной фракционной перегонки 20А, в котором остаток М2А разделяют на вакуумный газойль М11А и вакуумный остаток М12А вакуумной перегонкой, процесс деасфальтации растворителем 21А, в котором вакуумный остаток М12А разделяют на деасфальтированную нефть М13А и асфальтен (пек) М14А деасфальтацией растворителем, и процесс гидродеметаллизации/десульфурации 22А, в котором смесь деасфальтированной нефти М13А и вакуумного газойля М11А подвергают процессу гидродеметаллизации/десульфурации с получением ГДМС рафинированной нефти М15А.This option differs from the variant shown in Fig. 4 mainly in that after thefractional distillation process 1A, the process of vacuumfractional distillation 20A is followed, in which the residue M2A is separated into vacuum gas oil M11A and the vacuum residue M12A by vacuum distillation, the process of deasphalting with solvent 21A in which the vacuum residue M12A is separated into deasphalted oil M13A and asphaltene (pitch) M14A by deasphalting with a solvent, and a hydrodemetallization /desulfurization process 22A, in which a mixture of deasphalted oil M13A and the vacuum gas oil M11A is subjected to a hydrodemetallization / desulfurization process to obtain the HDMS of refined M15A oil.

При использовании способа переработки, показанного на фиг.6, остаток М2А, полученный как и в примере, показанном на фиг.4, перегоняют в вакууме в процессе вакуумной фракционной перегонки 20А.When using the processing method shown in FIG. 6, the residue M2A obtained as in the example shown in FIG. 4 is distilled in vacuum during the fractionalvacuum distillation process 20A.

В процессе вакуумной фракционной перегонки остаток М2А вводят в колонну для вакуумной перегонки, где М2А перегоняют и разделяют на компонент с низкой точкой кипения и компонент с высокой точкой кипения, тогда как из верхней части колонны получают вакуумный газойль М11А, имеющий более низкую точку кипения, и из донной части колонны получают вакуумный остаток М12А, имеющий более высокую точку кипения. После процесса вакуумной фракционной перегонки 20А следует процесс деасфальтации растворителем 21А, в котором вакуумный остаток М12А, полученный в первом из двух названных процессов, разделяют на деасфальтированную нефть М13А и асфальтен (пек) М14А. Хотя процесс вакуумной фракционной перегонки подобен такому процессу в случаях, показанных на фиг.4 и фиг.5, степень экстракции деасфальтированной нефти М13А, полученной в процессе деасфальтации растворителем вакуумного остатка, регулируют таким образом, чтобы желательный верхний предел содержания ванадия (V) был увеличен, например, до 70 мас.ч./млн с учетом концентраций металлов, остаточного углерода и серы в М13А, которые выше таковых в остатке М2А.In the process of vacuum fractional distillation, the residue M2A is introduced into the vacuum distillation column, where M2A is distilled and separated into a low boiling point component and a high boiling point component, while a vacuum gas oil M11A having a lower boiling point is obtained from the upper part of the column, and from the bottom of the column receive a vacuum residue M12A having a higher boiling point. After the process of vacuumfractional distillation 20A, a process of deasphalting by solvent 21A follows, in which the vacuum residue M12A obtained in the first of the two processes is divided into deasphalted oil M13A and asphaltene (pitch) M14A. Although the vacuum fractional distillation process is similar to that in the cases shown in FIGS. 4 and 5, the degree of extraction of the de-asphalted oil M13A obtained in the process of deasphalting with the solvent of the vacuum residue is controlled so that the desired upper limit of the vanadium (V) content is increased for example, up to 70 parts by weight per million, taking into account the concentrations of metals, residual carbon and sulfur in M13A, which are higher than those in the M2A residue.

Затем полученные таким образом деасфальтированная нефть М13А и вакуумный газойль М11А смешивают и смесь подвергают процессу гидродеметаллизации/десульфурации, вследствие чего получают ГДМС рафинированную нефть М15А. Условия деметаллизации и десульфурации для получения ГДМС рафинированной нефти М15А, предпочтительно, выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия (V) 2 мас.ч./млн или менее, предпочтительно, 1 мас.ч./млн или менее, и содержания серы 0,5 мас.% или менее, предпочтительно, 0,3 мас.% или менее.Then, the thus obtained deasphalted oil M13A and vacuum gas oil M11A are mixed and the mixture is subjected to a hydrodemetallization / desulfurization process, whereby HDMS refined oil M15A is obtained. The conditions for demetallization and desulfurization to obtain the GMS of refined M15A oil are preferably chosen so as to achieve a vanadium (V) content of 2 parts by weight / million or less, preferably 1 part by weight / million or less, and a sulfur content of 0 5 wt.% Or less, preferably 0.3 wt.% Or less.

Затем часть ГДМС рафинированной нефти М15А, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 22А, и дистиллят М3А смешивают в процессе шестого смешивания 23А, вследствие чего в качестве одного из нефтепродуктов получают газотурбинное топливо, имеющее содержание ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее. Остаток ГДМС рафинированной нефти М15, полученной в процессе гидродеметаллизации/десульфурации 22А, который не подают в процесс шестого смешивания 23А, может быть использован в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или в качестве исходного сырья для процесса гидрокрекинга.Then, part of the HDMS of refined oil M15A obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 22A, and the distillate M3A are mixed during thesixth mixing 23A, whereby a gas turbine fuel having a vanadium (V) content of 0.5 parts by weight is obtained as one of the oil products million or less. The remainder of the GDMS of refined M15 oil obtained in the hydrodemetallization /desulfurization process 22A, which is not fed into thesixth mixing process 23A, can be used as an intermediate oil used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or as a feedstock for the process hydrocracking.

В том случае, когда деасфальтированная нефть М13А и вакуумный газойль М11А имеют значительно отличающиеся концентрации металлов, остаточного углерода и серы и требуются условия реакции, в особенности парциальное давление водорода, которые значительно отличаются друг от друга, М13А и М11А вместо смешивания могут быть подвергнуты процессу гидродеметаллизации/десульфурации при оптимальных условиях в отдельных реакторах и затем смешаны друг с другом, или, по меньшей мере, часть вакуумного газойля М11А, которая подвергнута процессу гидродеметаллизации/десульфурации, и, по меньшей мере, часть дистиллята М3А смешивают с получением газотурбинного топлива, имеющего содержание ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее.In the case where the M13A deasphalted oil and M11A vacuum gas oil have significantly different concentrations of metals, residual carbon and sulfur, and reaction conditions are required, in particular hydrogen partial pressures, which are significantly different from each other, M13A and M11A can be subjected to hydrometallization instead of mixing desulfurization under optimal conditions in separate reactors and then mixed with each other, or at least a portion of the vacuum gas oil M11A, which is subjected to a hydrodemet lysation / desulfurization, and at least a portion of the M3A distillate is mixed to produce a gas turbine fuel having a vanadium (V) content of 0.5 parts by weight / million or less.

Поскольку в соответствии с вышеуказанным способом переработки нефти часть ГДМС рафинированной нефти М15А и, по меньшей мере, часть дистиллята М3А смешивают в процессе шестого смешивания 23А, содержание ванадия (V) в смешанной нефти становится достаточно низким и в качестве одного из нефтепродуктов можно получить газотурбинное топливо. Промежуточные нефтепродукты с низким содержанием металлов (V+Ni), используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, можно даже получить из остатка ГДМС рафинированной нефти М15А, полученного из смеси вакуумного газойля М7А и деасфальтированной нефти М13А процессом гидродеметаллизации/десульфурации. Таким образом может быть эффективно получено множество промежуточных нефтепродуктов, имеющих значительную промышленную ценность.Since, in accordance with the above oil refining method, part of the GMS of refined M15A oil and at least part of the M3A distillate are mixed during the sixth mixing of 23A, the vanadium (V) content in the mixed oil becomes quite low and gas turbine fuel can be obtained as one of the oil products . Low metal (V + Ni) intermediate products used as feedstock for the catalytic cracking in the fluidized bed or hydrocracking can even be obtained from the residue of HDMS refined oil M15A obtained from a mixture of vacuum gas oil M7A and deasphalted oil M13A by hydrodemetallization / desulfurization. In this way, a multitude of intermediate petroleum products having significant industrial value can be efficiently obtained.

Поскольку промежуточный нефтепродукт, используемый в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, имеет более допустимые отклонения в отношении содержания металлов, чем газотурбинное топливо или подобный продукт, выход деасфальтированной нефти М13А в процессе деасфальтации растворителем 21А может быть повышен за счет одновременного получения газотурбинного топлива и исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходного сырья для процесса гидрокрекинга, вследствие чего подавляется образование асфальтена (пека) из вакуумного остатка М12А.Since the intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking has more tolerance for metal contents than gas turbine fuel or the like, the yield of de-asphalted oil M13A during deasphalting with solvent 21A can be increased due to the simultaneous for producing gas turbine fuel and feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or feedstock for the process ca hydrocracking thereby suppressed the production of asphaltene (pitch) from the vacuum residue M12A.

ПримерыExamples

Настоящее изобретение будет представлено ниже более конкретно в виде экспериментальных примеров.The present invention will be presented below more specifically as experimental examples.

Экспериментальный пример 1Experimental Example 1

Множество нефтепродуктов, включающих газотурбинное топливо и промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, получали, как показано на фиг.7, способом переработки нефти, показанным на фиг.1.A variety of petroleum products, including gas turbine fuel and intermediate petroleum products used as feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or hydrocracking process, were obtained, as shown in Fig.7, the oil refining method shown in Fig.1.

В качестве нефтяного сырья использовали сверхтяжелую сырую нефть (нефть Orinoco), имеющую плотность в °API 8,5, содержание серы 3,67 мас.% и содержание ванадия 393 мас.ч./млн, которую сначала перегоняли при атмосферном давлении (процесс фракционной перегонки 1) в колонне для отгонки легких фракций, вследствие чего получали дистиллят М1 и остаток М2. Выход дистиллята М1 составлял 15,9 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 2,41 мас.%. Выход остатка М2 был равен 83,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы было равно 4,07 мас.%, и содержание ванадия составляло 472 мас.ч./млн.Superheavy crude oil (Orinoco oil) having a density in ° API 8.5, a sulfur content of 3.67 wt.% And a vanadium content of 393 ppm, which was first distilled at atmospheric pressure (fractional process, was used as crude oil). distillation 1) in a column for distillation of light fractions, as a result of which distillate M1 and residue M2 were obtained. The yield of M1 distillate was 15.9 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 2.41 wt.%. The yield of M2 residue was 83.5 wt.% Based on the crude oil, while the sulfur content was 4.07 wt.%, And the vanadium content was 472 wt./million

Затем полученный таким образом дистиллят М1 десульфировали в процессе гидрорафинирования 2 в присутствии водорода и катализатора с получением гидрорафинированных нефтей М3, М3′.3′ использовали в качестве нефтепродукта нафты без применения дополнительной обработки. Выход гидрорафинированной нефти М3 составлял 13,0 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,02 мас.%. Выход нафты М3′ был равен 2 мас.% в расчете на нефтяное сырье.Then, the distillate M1 thus obtained was desulfurized duringhydrorefining 2 in the presence of hydrogen and a catalyst to produce hydrorefined oils M3, M3′3 ′ was used as a naphtha oil without additional processing. The yield of M3 hydrorefined oil was 13.0 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.02 wt.%. The yield of naphtha M3 ′ was equal to 2 wt.% Calculated on the crude oil.

Кроме процесса гидрорафинирования остаток М2 подвергали процессу деасфальтации растворителем 3 в колонне для экстракции растворителем с использованием в качестве растворителя изобутана, вследствие чего получали деасфальтированную нефть М4 со степенью экстракции 65% и асфальтен (пек) М5 в качестве остатка. Отношение растворителя к остатку М2 (растворитель/М2) в процессе деасфальтации растворителем устанавливали равным 8. Выход деасфальтированной нефти М4 был равен 54,3 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как выход серы был равен 3,60 мас.%, содержание ванадия было равно 66 мас.ч./млн, и степень экстракции составляла 14%. Выход асфальтена (пека) М5 был равен 29,2 мас.% в расчете на нефтяное сырье.In addition to the hydrorefining process, the M2 residue was subjected to a deasphalting process with solvent 3 in a solvent extraction column using isobutane as a solvent, resulting in a deasphalted oil M4 with a degree of extraction of 65% and asphaltene (pitch) M5 as the residue. The ratio of solvent to residue M2 (solvent / M2) during the solvent deasphalting was set to 8. The yield of deasphalted oil M4 was 54.3 wt.% Based on the crude oil, while the sulfur yield was 3.60 wt.%, The content vanadium was equal to 66 parts by weight per million, and the degree of extraction was 14%. The yield of asphaltene (pitch) M5 was equal to 29.2 wt.% Calculated on the crude oil.

Полученную таким образом деасфальтированную нефть М4 вводили в реактор, заполненный катализатором гидродеметаллизации и катализатором гидродесульфурации при их объемном соотношении 3:7, вследствие чего получали ГДМС рафинированную нефть М6 процессом гидродеметаллизации/десульфурации 4 в присутствии водорода и катализаторов. Парциальное давление водорода в указанном процессе было равно 100 атм, и отношение Н₂/нефть составляло 800 Нл/л. ЧОСЖ (часовая объемная скорость жидкости) была равна 0,7/час, и температура реакции была равна 370°. Выход ГДМС рафинированной нефти М6 был равен 51 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 0,4 мас.%, и содержание ванадия 0,7 мас.ч./млн.Thus obtained M4 deasphalted oil was introduced into a reactor filled with a hydrodemetallization catalyst and a hydrodesulfurization catalyst at a volume ratio of 3: 7, whereby a refined M6 HDMS was obtained by the hydrodemetallization /desulfurization 4 process in the presence of hydrogen and catalysts. The partial pressure of hydrogen in this process was 100 atm, and the ratio of H₂ / oil was 800 Nl / L. LSSV (hourly space velocity of the liquid) was 0.7 / hour, and the reaction temperature was 370 °. The output of the GMS of refined oil M6 was 51 wt.% Calculated on the crude oil, the sulfur content was 0.4 wt.%, And the vanadium content of 0.7 wt./pm.

Затем 15 мас.% (от выхода в расчете на нефтяное сырье) полученной таким образом ГДМС рафинированной нефти М6 смешивали с гидрорафинированной нефтью М3 (процесс первого смешивания 5) с получением газотурбинного топлива с выходом 28 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержанием серы 0,22 мас.% и содержанием ванадия 0,38 мас.ч./млн. Остаток, а именно 36 мас.% (от выхода в расчете на нефтяное сырье) ГДМС рафинированной нефти М6 использовали в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходного сырья для процесса гидрокрекинга без применения дополнительной обработки.Then 15 wt.% (From the yield calculated on petroleum feed) of the thus obtained HDMS of refined oil M6 was mixed with hydrorefined oil M3 (first mixing process 5) to obtain gas turbine fuel with a yield of 28 wt.% Calculated on petroleum feed, the sulfur content 0.22 wt.% And a vanadium content of 0.38 wt.h. / million The remainder, namely 36 wt.% (Calculated on the basis of petroleum feed), GDM refined oil M6 was used as feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or feedstock for the hydrocracking process without additional processing.

Экспериментальный пример 2Experimental Example 2

Множество нефтепродуктов, включающих газотурбинное топливо и промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, получали, как показано на фиг.8, способом переработки нефти, показанным на фиг.2.A variety of petroleum products, including gas turbine fuel and intermediate petroleum products used as feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or hydrocracking process, were obtained, as shown in Fig. 8, by the oil refining process shown in Fig. 2.

В качестве нефтяного сырья использовали сверхтяжелую сырую нефть (нефть Orinoco), имеющую плотность в °API 8,5, содержание серы 3,67 мас.% и содержание ванадия 393 мас.ч./млн, которую сначала перегоняли при атмосферном давлении (процесс фракционной перегонки 1) в колонне для отгонки легких фракций, вследствие чего получали дистиллят М1 и остаток М2. Выход дистиллята М1 составлял 15,9 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 2,41 мас.%. Выход остатка М2 был равен 83,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы было равно 4,07 мас.%, и содержание ванадия составляло 472 мас.ч./млн.Superheavy crude oil (Orinoco oil) having a density in ° API 8.5, a sulfur content of 3.67 wt.% And a vanadium content of 393 wt.ppm, which was first distilled at atmospheric pressure (fractional process, was used as crude oil). distillation 1) in a column for distillation of light fractions, as a result of which distillate M1 and residue M2 were obtained. The yield of M1 distillate was 15.9 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 2.41 wt.%. The yield of M2 residue was 83.5 wt.% Based on the crude oil, while the sulfur content was 4.07 wt.%, And the vanadium content was 472 wt./million

Затем полученный таким образом дистиллят М1 десульфировали в процессе гидрорафинирования 2 в присутствии водорода и катализатора с получением гидрорафинированных нефтей М3 и М3′.3′ использовали в качестве нефтепродукта нафты без применения дополнительной обработки. Выход гидрорафинированной нефти М3 составлял 13 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,02 мас.%. Выход нафты М3′ был равен 2 мас.% в расчете на нефтяное сырье.Then, the thus obtained distillate M1 was desulfurized duringhydrorefining 2 in the presence of hydrogen and a catalyst to produce hydrorefined oils M3 and M3′3 ′ and naphtha was used as a petroleum product without additional processing. The yield of M3 hydrorefined oil was 13 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.02 wt.%. The yield of naphtha M3 ′ was equal to 2 wt.% Calculated on the crude oil.

Кроме процесса гидрорафинирования остаток М2 подвергали процессу деасфальтации растворителем 3 в колонне для экстракции растворителем с использованием в качестве растворителя пентана, вследствие чего получали деасфальтированную нефть М4 со степенью экстракции 76,6% и асфальтен (пек) М5 в качестве остатка. Отношение растворителя к остатку М2 (растворитель/М2) в процессе деасфальтации растворителем устанавливали равным 8. Выход деасфальтированной нефти М4 был равен 64 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 3,9 мас.%, содержание ванадия было равно 130 мас.ч./млн, и степень экстракции составляла 27,5%. Выход асфальтена (пека) М5 был равен 19,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье.In addition to the hydrorefining process, the M2 residue was subjected to a solvent 3 deasphalting process in a solvent extraction column using pentane as a solvent, whereby a M4 deasphalted oil with an extraction degree of 76.6% and M5 asphaltene (pitch) as the residue were obtained. The ratio of solvent to residue M2 (solvent / M2) during the solvent deasphalting process was set to 8. The yield of deasphalted oil M4 was 64 wt.% Based on the crude oil, the sulfur content was 3.9 wt.%, The vanadium content was 130 parts by weight per million, and the degree of extraction was 27.5%. The yield of asphaltene (pitch) M5 was equal to 19.5 wt.% Calculated on the crude oil.

Полученную таким образом деасфальтированную нефть М4 вводили в реактор, заполненный катализатором гидродеметаллизации и катализатором гидродесульфурации при их объемном соотношении 5:5, вследствие чего получали ГДМС рафинированную нефть М6 процессом гидродеметаллизации/десульфурации 4 в присутствии водорода и катализаторов. Парциальное давление водорода в указанном процессе было равно 100 атм, и отношение Н₂/нефть составляло 800 Нл/л. ЧОСЖ была равна 0,5/час, и температура реакции была равна 370°. Выход ГДМС рафинированной нефти М6 был равен 59 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 0,45 мас.%, и содержание ванадия 8 мас.ч./млн.The M4 deasphalted oil thus obtained was introduced into a reactor filled with a hydrodemetallization catalyst and a hydrodesulfurization catalyst at a volume ratio of 5: 5, whereby a refined M6 HDMS was obtained by the hydrodemetallization /desulfurization 4 process in the presence of hydrogen and catalysts. The partial pressure of hydrogen in this process was 100 atm, and the ratio of H₂ / oil was 800 Nl / L. LSS was 0.5 / hour, and the reaction temperature was 370 °. The yield of GDMS of refined M6 oil was 59 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 0.45 wt.%, And the vanadium content was 8 wt./million

Затем полученную таким образом ГДМС рафинированную нефть перегоняли в вакууме (процесс вакуумной фракционной перегонки 6) с получением вакуумного газойля М7 и вакуумного остатка М8. Выход вакуумного газойля М7 был равен 25 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 0,24 мас.%, и содержание ванадия было равно 0,3 мас.ч./млн.Then, the refined oil obtained in this way by HDMS was distilled in vacuum (vacuum fractional distillation process 6) to obtain a vacuum gas oil M7 and a vacuum residue M8. The yield of M7 vacuum gas oil was 25 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 0.24 wt.%, And the vanadium content was 0.3 wt./million

Весь вакуумный газойль М7 смешивали с гидрорафинированной нефтью М3 (процесс второго смешивания 7), вследствие чего получали газотурбинное топливо с выходом 38 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержанием серы 0,16 мас.% и содержанием ванадия 0,19 мас.ч./млн. Вакуумный остаток М8, полученный в процессе вакуумной фракционной перегонки, использовали в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или в качестве исходного сырья для процесса гидрокрекинга без применения дополнительной обработки. Исходное сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженом слое или исходное сырье для процесса гидрокрекинга может быть также получено смешиванием части деасфальтированной нефти М4 или части ГДМС рафинированной нефти с вакуумным остатком М8. Исходное сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходное сырье для процесса гидрокрекинга, которое получено таким способом, показывало выход 34 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы 0,60 мас.% и содержание ванадия 13,7 мас.ч./млн.The entire vacuum gas oil M7 was mixed with hydrorefined oil M3 (second mixing process 7), as a result of which gas turbine fuel was obtained with a yield of 38 wt.% Calculated on crude oil, 0.16 wt.% Sulfur and 0.19 wt. Vanadium ./mln The vacuum residue M8 obtained in the process of vacuum fractional distillation was used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or as a feedstock for the hydrocracking process without additional processing. The feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or the feedstock for the hydrocracking process can also be obtained by mixing part of the deasphalted oil M4 or part of the HDMS of refined oil with a vacuum residue M8. The feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or the feedstock for the hydrocracking process, which is obtained in this way, showed a yield of 34 wt.% Based on petroleum feed, sulfur content of 0.60 wt.% And vanadium content of 13.7 wt. ./mln

Экспериментальный пример 3Experimental Example 3

Множество нефтепродуктов, включающих газотурбинное топливо и промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, получали, как показано на фиг.9, способом переработки нефти, показанным на фиг.3.A variety of petroleum products, including gas turbine fuel and intermediate petroleum products used as feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or hydrocracking process, were obtained, as shown in Fig.9, the oil processing method shown in Fig.3.

В качестве нефтяного сырья использовали тяжелую сырую нефть (Арабскую тяжелую нефть), имеющую плотность в °API 28, содержание серы 2,9 мас.% и содержание ванадия 69 мас.ч./млн, которую сначала перегоняли при атмосферном давлении (процесс фракционной перегонки) в колонне для отгонки легких фракций, вследствие чего получали дистиллят М1 и остаток М2. Выход дистиллята М1 составлял 41 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,79 мас.%. Выход остатка М2 составлял 58,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы было равно 4,72 мас.%, и содержание ванадия составляло 117 мас.ч./млн.As crude oil used heavy crude oil (Arab heavy oil), having a density in ° API 28, a sulfur content of 2.9 wt.% And a vanadium content of 69 wt./pm, which was first distilled at atmospheric pressure (fractional distillation process ) in a column for distillation of light fractions, as a result of which distillate M1 and residue M2 were obtained. The yield of M1 distillate was 41 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.79 wt.%. The yield of M2 residue was 58.5 wt.% Based on petroleum feed, while the sulfur content was 4.72 wt.%, And the vanadium content was 117 wt./million

Затем полученный таким образом остаток М2 подвергали процессу вакуумной фракционной перегонки 20, вследствие чего получали вакуумный газойль М11 и вакуумный остаток М12. Выход вакуумного газойля М11 составлял 28,2 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 3,37 мас.%, и содержание ванадия составляло 1,5 мас.ч./млн. Выход вакуумного остатка составлял 30,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание ванадия было равно 223 мас.ч./млн, содержание (V+Ni) составляло 294 мас.ч./млн, содержание остаточного углерода было равно 24,4%, и содержание серы 6,04 мас.%.Then, the residue M2 thus obtained was subjected to a vacuumfractional distillation process 20, whereby a vacuum gas oil M11 and a vacuum residue M12 were obtained. The yield of M11 vacuum gas oil was 28.2 wt.% Based on the crude oil, the sulfur content was 3.37 wt.%, And the vanadium content was 1.5 wt./million The yield of the vacuum residue was 30.6 wt.% Based on the crude oil, the vanadium content was 223 parts by weight per million, the content (V + Ni) was 294 parts by weight per million, the residual carbon content was 24, 4%, and a sulfur content of 6.04 wt.%.

Фракции LPG, нафты, керосина и газойля, полученные из дистиллята М1, отдельно очищали гидрированием (процесс гидрорафинирования 2), вследствие чего получали соответственные гидрорафинированные нефти (легкие фракции) М3, М3′. Выход гидрорафинированной нефти М3 составлял 20,3 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,05 мас.%. Выход бензина, керосина и газойля из гидрорафинированной нефти М3′ составлял, соответственно, 6,0 мас.% и 13,7 мас.% в расчете на нефтяное сырье.The LPG, naphtha, kerosene and gas oil fractions obtained from the M1 distillate were separately purified by hydrogenation (hydrorefining process 2), as a result of which the corresponding hydrorefined oils (light fractions) M3, M3 ′ were obtained. The yield of M3 hydrorefined oil was 20.3 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.05 wt.%. The yield of gasoline, kerosene and gas oil from M3 ′ hydrorefined oil was 6.0 wt.% And 13.7 wt.%, Respectively, based on crude oil.

Кроме процесса гидрорафинирования вакуумный остаток М12 подвергали процессу деасфальтации растворителем 21 в колонне для экстракции растворителем с использованием в качестве растворителя изобутана, вследствие чего получали деасфальтированную нефть М13 со степенью экстракции 60% и асфальтен (пек) М14 в качестве остатка. Отношение растворителя к вакуумному остатку М12 (растворитель/М12) в процессе деасфальтации растворителем устанавливали равным 8. Выход деасфальтированной нефти М13 был равен 18,4 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 4,62 мас.%, содержание ванадия 22 мас.ч./млн, и степень экстракции составляла 19%. Выход асфальтена (пека) М14 был равен 12,2 мас.% в расчете на нефтяное сырье.In addition to the hydrorefining process, the M12 vacuum residue was subjected to a deasphalting process with solvent 21 in a solvent extraction column using isobutane as a solvent, whereby an M13 deasphalted oil with an extraction degree of 60% and M14 asphaltene (pitch) as the residue were obtained. The ratio of solvent to the vacuum residue M12 (solvent / M12) during the solvent deasphalting was set to 8. The output of deasphalted oil M13 was equal to 18.4 wt.% Calculated on the crude oil, the sulfur content was 4.62 wt.%, The content ofvanadium 22 parts by weight per million, and the degree of extraction was 19%. The yield of asphaltene (pitch) M14 was equal to 12.2 wt.% Calculated on the crude oil.

Смесь деасфальтированной нефти М13 и вакуумного газойля М11 вводили в реактор, заполненный катализатором гидродеметаллизации и катализатором гидродесульфурации при их объемном соотношении 1:9, вследствие чего получали ГДМС рафинированную нефть М15 процессом гидродеметаллизации/десульфурации 4 в присутствии водорода и катализаторов. Условия проведения способа устанавливали такими, чтобы парциальное давление водорода в данном процессе было равно 90 атм и отношение Н₂/нефть составляло 800 Нл/л. ЧОСЖ была равна 0,7/час, и температура реакции была равна 370°. Выход ГДМС рафинированной нефти М15 был равен 44 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы составляло 0,6 мас.%, и содержание ванадия 1,0 мас.ч./млн. Затем 15 мас.% (от выхода в расчете на нефтяное сырье) полученной таким образом ГДМС рафинированной нефти М15 смешивали с гидрорафинированной нефтью М3, вследствие чего получали газотурбинное топливо с выходом 45 мас.% в расчете на нефтяное сырье, которое включало содержание серы 0,28 мас.% и содержание ванадия 0,42 мас.ч./млн. Остаток, а именно 29 мас.% ГДМС рафинированной нефти, использовали в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга.A mixture of M13 deasphalted oil and M11 vacuum gas oil was introduced into a reactor filled with a hydrodemetallization catalyst and a hydrodesulfurization catalyst at a volume ratio of 1: 9, whereby a refined M15 HDMS was obtained by hydrodemetallization /desulfurization 4 in the presence of hydrogen and catalysts. The process conditions were set such that the partial pressure of hydrogen in this process was 90 atm and the ratio of H₂ / oil was 800 Nl / L. The LHSV was 0.7 / hour, and the reaction temperature was 370 °. The yield of GMS of refined M15 oil was 44 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 0.6 wt.%, And the vanadium content was 1.0 wt./million. Then 15 wt.% (From the yield calculated on petroleum feed) of the thus obtained GDM of refined oil M15 was mixed with hydrorefined oil M3, whereby gas turbine fuel was obtained with a yield of 45 wt.% Calculated on petroleum feed, which included a sulfur content of 0, 28 wt.% And the vanadium content of 0.42 wt.h. / million The remainder, namely 29% by weight of refined oil HDMS, was used as a feedstock for a catalytic cracking process in a fluidized bed or a hydrocracking process.

Ниже представлены экспериментальные примеры, в которых использована сырая нефть с низким содержанием серы.The following are experimental examples that use low sulfur crude oil.

Экспериментальный пример 4Experimental Example 4

Множество нефтепродуктов, включающих газотурбинное топливо и промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, получали, как показано на фиг.10, способом переработки нефти, показанным на фиг.4.A variety of petroleum products, including gas turbine fuel and intermediate petroleum products, used as feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or the hydrocracking process were obtained, as shown in FIG. 10, by the oil refining process shown in FIG. 4.

В качестве нефтяного сырья использовали низкосернистую сырую нефть (арабская парафиновая нефть), имеющую содержание серы 1,79 мас.% и содержание ванадия 13,5 мас.ч./млн, которую сначала перегоняли при атмосферном давлении (процесс фракционной перегонки 1) в колонне для отгонки легких фракций, вследствие чего получали дистиллят М1А и остаток М2А. Выход дистиллята М1А составлял 53,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,63 мас.%. Выход остатка М2А был равен 45,4 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы было равно 3,20 мас.%, и содержание ванадия составляло 30,0 мас.ч./млн.As a crude oil used low-sulfur crude oil (Arab paraffin oil) having a sulfur content of 1.79 wt.% And a vanadium content of 13.5 parts by weight per million, which was first distilled at atmospheric pressure (fractional distillation process 1) in a column for distillation of light fractions, as a result of which the distillate M1A and the residue M2A were obtained. The yield of M1A distillate was 53.5 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.63 wt.%. The yield of the M2A residue was 45.4 wt.% Based on the crude oil, while the sulfur content was 3.20 wt.%, And the vanadium content was 30.0 wt./pm.

Затем полученный таким образом дистиллят М1А разделяли в испарительной колонне 30, вследствие чего получали дистилляты М3А, М3А′. 3А′ использовали в качестве нефтепродукта нафты без применения дальнейшей переработки. Выход дистиллята М3А составлял 50,9 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,66 мас.%. Выход нафты М3А′ был равен 2,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье.Then, the thus obtained M1A distillate was separated in theevaporation column 30, whereby the M3A, M3A ′ distillates were obtained. 3A ′ was used naphtha as a petroleum product without further processing. The yield of M3A distillate was 50.9 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.66 wt.%. The yield of naphtha M3A ′ was equal to 2.6 wt.% Calculated on the crude oil.

Остаток М2А подвергали процессу деасфальтации растворителем 3А в колонне для экстракции растворителем с использованием в качестве растворителя изобутана, вследствие чего получали деасфальтированную нефть М4А со степенью экстракции 65% и асфальтен (пек) М5А в качестве остатка. Отношение растворителя к остатку М2А (растворитель/М2А) в процессе деасфальтации растворителем устанавливали равным 8. Выход деасфальтированной нефти М4 был равен 38,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 2,80 мас.%, и содержание ванадия было равно 5,9 мас.ч./млн. Выход асфальтена (пека) М5А был равен 6,8 мас.% в расчете на нефтяное сырье.The M2A residue was subjected to a deasphalting process with solvent 3A in a solvent extraction column using isobutane as a solvent, whereby a deasphalted M4A oil with an extraction degree of 65% and asphaltene (pitch) M5A as a residue were obtained. The ratio of solvent to residue M2A (solvent / M2A) during the solvent deasphalting was set to 8. The yield of deasphalted M4 oil was 38.6 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 2.80 wt.%, And the vanadium content was equal to 5.9 parts by weight per million. The yield of asphaltene (pitch) M5A was equal to 6.8 wt.% Calculated on the crude oil.

Полученную таким образом деасфальтированную нефть М4А вводили в реактор, заполненный катализатором гидродеметаллизации и катализатором гидродесульфурации при их объемном соотношении 1:9, вследствие чего получали ГДМС рафинированную нефть М6А процессом гидродеметаллизации/десульфурации 4А в присутствии водорода и катализаторов. Парциальное давление водорода в данном процессе было равно 100 атм, и отношение Н₂/нефть составляло 800 Нл/л. ЧОСЖ была равна 0,5/час, и температура реакции была равна 370°. Выход ГДМС рафинированной нефти М6А был равен 36,3 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 0,10 мас.%, и содержание ванадия 0,9 мас.ч./млн.Thus obtained M4A deasphalted oil was introduced into a reactor filled with a hydrodemetallization catalyst and a hydrodesulfurization catalyst at a volume ratio of 1: 9, whereby a refined M6A HDMS was obtained by 4A hydrodemetallization / desulfurization in the presence of hydrogen and catalysts. The partial pressure of hydrogen in this process was 100 atm, and the ratio of H₂ / oil was 800 Nl / L. LSS was 0.5 / hour, and the reaction temperature was 370 °. The yield of GDMS of refined M6A oil was 36.3 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 0.10 wt.%, And the vanadium content was 0.9 wt./million.

Затем 22,7 мас.% (от выхода в расчете на нефтяное сырье) полученного таким образом ГДМС рафинированной нефти М6А смешивали с дистиллятом М3А (процесс четвертого смешивания 5А) с получением газотурбинного топлива с выходом 73,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье, которое включало содержание серы 0,49 мас.% и содержание ванадия 0,28 мас.ч./млн. Остаток ГДМС рафинированной нефти М6А, а именно его 13,6 мас.% (от выхода в расчете на нефтяное сырье) использовали в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходного сырья для процесса гидрокрекинга без применения дальнейшей обработки.Then 22.7 wt.% (From the yield calculated on petroleum feed) of the thus obtained HDMS of refined M6A oil was mixed with distillate M3A (fourth mixing process 5A) to produce gas turbine fuel with a yield of 73.6 wt.% Calculated on petroleum feed , which included a sulfur content of 0.49 wt.% and a vanadium content of 0.28 wt.h. / million The remainder of the GDMS of refined M6A oil, namely 13.6 wt.% (From the yield calculated on oil feed), was used as feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or feedstock for the hydrocracking process without further processing.

Экспериментальный пример 5Experimental Example 5

Множество нефтепродуктов, включающих газотурбинное топливо и промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, получали, как показано на фиг.11, способом переработки нефти, показанным на фиг.5.A variety of petroleum products, including gas turbine fuel and intermediate petroleum products used as feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or hydrocracking process, were obtained, as shown in Fig.11, the oil refining method shown in Fig.5.

В качестве нефтяного сырья использовали низкосернистую сырую нефть (арабская парафиновая нефть), т.е. такую же нефть, которую использовали в четвертом экспериментальном примере, имеющую содержание серы 1,79 мас.% и содержание ванадия 13,5 мас.ч./млн, которую сначала перегоняли при атмосферном давлении (процесс фракционной перегонки 1А) в колонне для отгонки легких фракций, вследствие чего получали дистиллят М1А и остаток М2А. Выход дистиллята М1А составлял 53,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,63 мас.%. Выход остатка М2А был равен 45,4 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы было равно 3,20 мас.%, и содержание ванадия составляло 30,0 мас.ч./млн.As crude oil, low-sulfur crude oil (Arab paraffin oil), i.e. the same oil that was used in the fourth experimental example, having a sulfur content of 1.79 wt.% and a vanadium content of 13.5 parts by weight per million, which was first distilled at atmospheric pressure (fractional distillation process 1A) in a light distillation column fractions, as a result of which the distillate M1A and the residue M2A were obtained. The yield of M1A distillate was 53.5 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.63 wt.%. The yield of the M2A residue was 45.4 wt.% Based on the crude oil, while the sulfur content was 3.20 wt.%, And the vanadium content was 30.0 wt./pm.

Затем полученный таким образом дистиллят М1А разделяли в испарительной колонне 30 с получением дистиллятов М3А, М3А′. Дистиллят М3А′ использовали в качестве нефтепродукта нафты без применения дополнительной обработки. Выход дистиллята М3А составлял 50,9 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,66 мас.%. Выход нафты М3А′ был равен 2,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье.Then, the thus obtained distillate M1A was separated in anevaporation column 30 to obtain distillates M3A, M3A ′. M3A ′ distillate was used as a naphtha oil product without additional processing. The yield of M3A distillate was 50.9 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.66 wt.%. The yield of naphtha M3A ′ was equal to 2.6 wt.% Calculated on the crude oil.

Кроме процесса гидрорафинирования, остаток М2А подвергали процессу деасфальтации растворителем 3А в колонне для экстракции растворителем с использованием в качестве растворителя пентана, вследствие чего получали деасфальтированную нефть М4А со степенью экстракции 65% и асфальтен (пек) М5А в качестве остатка. Отношение растворителя к остатку М2А (растворитель/М2) в процессе деасфальтации растворителем устанавливали равным 8. Выход полученной таким образом деасфальтированной нефти М4А был равен 38,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 2,80 мас.%, и содержание ванадия 5,9 мас.ч./млн. Выход асфальтена (пека) М5А был равен 6,8 мас.% в расчете на нефтяное сырье.In addition to the hydrorefining process, the M2A residue was subjected to a solvent 3A deasphalting process in a solvent extraction column using pentane as a solvent, resulting in a deasphalted M4A oil with a degree of extraction of 65% and asphaltene (pitch) M5A as the residue. The ratio of solvent to residue M2A (solvent / M2) during the solvent deasphalting was set to 8. The yield of the thus obtained deasphalted oil M4A was 38.6 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 2.80 wt.%, and a vanadium content of 5.9 parts by weight per million. The yield of asphaltene (pitch) M5A was equal to 6.8 wt.% Calculated on the crude oil.

Деасфальтированную нефть М4А вводили в реактор, заполненный катализатором гидродеметаллизации и катализатором гидродесульфурации при их объемном соотношении 1:9, вследствие чего получали ГДМС рафинированную нефть процессом гидродеметаллизации/десульфурации 4А в присутствии водорода и катализаторов. Парциальное давление водорода в данном процессе было равно 100 атм, и отношение Н₂/нефть составляло 800 Нл/л. ЧОСЖ была равна 0,7/час, и температура реакции была равна 360°. Выход ГДМС рафинированной нефти М6А был равен 36,3 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 0,30 мас.%, и содержание ванадия 1,5 мас.ч./млн.De-asphalted M4A oil was introduced into a reactor filled with a hydrodemetallization catalyst and a hydrodesulfurization catalyst at a volume ratio of 1: 9, as a result of which HDMS refined oil was obtained by a 4A hydrodemetallization / desulfurization process in the presence of hydrogen and catalysts. The partial pressure of hydrogen in this process was 100 atm, and the ratio of H₂ / oil was 800 Nl / L. LSS was 0.7 / hour, and the reaction temperature was 360 °. The output of the GMS of refined M6A oil was 36.3 wt.% Based on the crude oil, the sulfur content was 0.30 wt.%, And the vanadium content was 1.5 wt./million.

Затем полученную таким образом ГДМС рафинированную нефть М6А перегоняли в вакууме (процесс вакуумной фракционной перегонки 6А), вследствие чего получали вакуумный газойль М7А и вакуумный остаток М8А. Выход полученного таким образом вакуумного газойля М7А был равен 23,0 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 0,10 мас.%, и содержание ванадия 0,2 мас.ч./млн.Then, the refined M6A oil obtained in this way by HDMS was distilled in vacuum (6A vacuum fractional distillation process), whereby a vacuum gas oil M7A and a vacuum residue M8A were obtained. The yield of M7A vacuum gas oil thus obtained was 23.0 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 0.10 wt.%, And the vanadium content was 0.2 wt./million.

Весь вакуумный газойль М7А смешивали с дистиллятом М3А (процесс пятого смешивания 7А) с получением газотурбинного топлива с выходом 73,9 мас.% в расчете на нефтяное сырье, которое включало содержание серы 0,49 мас.% и содержание ванадия 0,06 мас.ч./млн. Вакуумный остаток М8А, полученный в процессе вакуумной фракционной перегонки, использовали в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или в качестве исходного сырья для процесса гидрокрекинга без применения дополнительной обработки. Исходное сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходное сырье для процесса гидрокрекинга может быть также получено смешиванием части деасфальтированной нефти М4А или части ГДМС рафинированной нефти М6А с вакуумным остатком М8А. Исходное сырье для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или исходное сырье для процесса гидрокрекинга, полученное таким способом, показывало выход 13,3 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы 0,65 мас.%, и содержание ванадия 3,7 мас.ч./млн.All vacuum gas oil M7A was mixed with distillate M3A (fifth mixing process 7A) to produce gas turbine fuel with a yield of 73.9 wt.% Calculated on petroleum feedstock, which included a sulfur content of 0.49 wt.% And a vanadium content of 0.06 wt. ppm The vacuum residue M8A obtained in the process of vacuum fractional distillation was used as a feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or as a feedstock for the hydrocracking process without additional processing. The feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or the feedstock for the hydrocracking process can also be obtained by mixing part of the deasphalted oil M4A or part of the HDMS of refined oil M6A with a vacuum residue M8A. The feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or the feedstock for the hydrocracking process obtained in this way showed a yield of 13.3 wt.% Based on petroleum feed, sulfur content of 0.65 wt.%, And vanadium content of 3.7 wt. ppm

Экспериментальный пример 6Experimental Example 6

Множество нефтепродуктов, включающих газотурбинное топливо и промежуточные нефтепродукты, используемые в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, получали, как показано на фиг.12, способом переработки нефти, показанным на фиг.6.A plurality of petroleum products including gas turbine fuel and intermediate petroleum products used as feedstock for the catalytic cracking process in a fluidized bed or hydrocracking process were obtained, as shown in FIG. 12, by the oil refining process shown in FIG. 6.

В качестве нефтяного сырья использовали низкосернистую сырую нефть (арабская парафиновая нефть), т.е. такую же нефть, которую использовали в четвертом экспериментальном примере, имеющую содержание серы 1,79 мас.% и содержание ванадия 13,5 мас.ч./млн, которую сначала перегоняли при атмосферном давлении (процесс фракционной перегонки 1А) в колонне для отгонки легких фракций, вследствие чего получали дистиллят М1А и остаток М2А. Выход дистиллята М1А составлял 53,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,63 мас.%. Выход остатка М2А был равен 45,4 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы было равно 3,20 мас.%, и содержание ванадия составляло 30,0 мас.ч./млн.As crude oil, low-sulfur crude oil (Arab paraffin oil), i.e. the same oil that was used in the fourth experimental example, having a sulfur content of 1.79 wt.% and a vanadium content of 13.5 parts by weight per million, which was first distilled at atmospheric pressure (fractional distillation process 1A) in a light distillation column fractions, as a result of which the distillate M1A and the residue M2A were obtained. The yield of M1A distillate was 53.5 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.63 wt.%. The yield of the M2A residue was 45.4 wt.% Based on the crude oil, while the sulfur content was 3.20 wt.%, And the vanadium content was 30.0 wt./pm.

Затем полученный таким образом остаток М2А перегоняли в вакууме (процесс вакуумной фракционной перегонки 20А), вследствие чего получали вакуумный газойль М11А и вакуумный остаток М12А. Выход вакуумного газойля М11А составлял 30,4 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы было равно 2,70 мас.%, и содержание ванадия было равно 0,1 мас.ч./млн. Выход вакуумного остатка М12А был равен 15,0 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание ванадия составляло 91,0 мас.ч./млн, и содержание серы 4,10 мас.%.Then, the residue M2A thus obtained was distilled in vacuum (vacuumfractional distillation process 20A), whereby a vacuum gas oil M11A and a vacuum residue M12A were obtained. The yield of M11A vacuum gas oil was 30.4 wt.% Based on the crude oil, while the sulfur content was 2.70 wt.% And the vanadium content was 0.1 wt./million The yield of the vacuum residue M12A was 15.0 wt.% Calculated on the crude oil, while the vanadium content was 91.0 wt./pm, and the sulfur content of 4.10 wt.%.

Дистиллят М1А разделяли в испарительной колонне 30, вследствие чего получали дистилляты М3А, М3А′. Дистиллят М3А′ использовали в качестве одного нефтепродукта, а именно нафты, без применения дополнительной обработки. Выход дистиллята М3А составлял 50,9 мас.% в расчете на нефтяное сырье, и содержание серы было равно 0,66 мас.%. Выход нафты М3А′ставлял 2,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье.The M1A distillate was separated in anevaporation column 30, whereby M3A, M3A ′ distillates were obtained. M3A ′ distillate was used as one oil product, namely naphtha, without the use of additional processing. The yield of M3A distillate was 50.9 wt.% Based on the crude oil, and the sulfur content was 0.66 wt.%. The yield of naphtha M3A was 2.6 wt.% Calculated on the crude oil.

Кроме процесса гидрорафинирования вакуумный остаток М12А подвергали процессу деасфальтации растворителем 21А в колонне для экстракции растворителем с использованием в качестве растворителя изобутана, вследствие чего получали деасфальтированную нефть М13А со степенью экстракции 60% и асфальтен (пек) М14А в качестве остатка. Отношение растворителя к вакуумному остатку М12А (растворитель/М12А) в процессе деасфальтации растворителем устанавливали равным 8. Выход деасфальтированной нефти М13А составлял 10,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье, содержание серы было равно 3,30 мас.%, и содержание ванадия 11,0 мас.ч./млн. Выход асфальтена (пека) М14А составлял 4,5 мас.% в расчете на нефтяное сырье.In addition to the hydrorefining process, the vacuum residue M12A was subjected to a deasphalting process with solvent 21A in a solvent extraction column using isobutane as a solvent, as a result of which deasphalted oil M13A with a degree of extraction of 60% and asphaltene (pitch) M14A as the residue were obtained. The ratio of solvent to vacuum residue M12A (solvent / M12A) in the process of deasphalting with a solvent was set to 8. The yield of deasphalted oil M13A was 10.5 wt.% Based on crude oil, the sulfur content was 3.30 wt.%, And the content of vanadium 11.0 parts by weight per million The yield of asphaltene (pitch) M14A was 4.5 wt.% Calculated on the crude oil.

Смесь деасфальтированной нефти М13А и вакуумного газойля М11А вводили в реактор, заполненный катализатором гидродеметаллизации и катализатором гидродесульфурации при их объемном соотношении 1:9, вследствие чего получали HDMS рафинированную нефть М15A процессом гидродеметаллизации/десульфурации 22А в присутствии водорода и катализаторов. Парциальное давление водорода в данном процессе устанавливали равным 100 атм, и отношение H₂/нефть составляло 800 Нл/л. ЧОСЖ была равна 0,5/час, и температура реакции была равна 375°С. Выход ГДМС рафинированной нефти M15A был равен 38,4 мас.% в расчете на нефтяное сырье, тогда как содержание серы составило 0,10 мас.%, и содержание ванадия 0,9 мас.ч./млн.A mixture of M13A deasphalted oil and M11A vacuum gas oil was introduced into a reactor filled with a hydrodemetallization catalyst and a hydrodesulfurization catalyst at a volume ratio of 1: 9, whereby HD15 refined M15A oil was obtained by a 22A hydrodemetallization / desulfurization process in the presence of hydrogen and catalysts. The partial pressure of hydrogen in this process was set to 100 atm, and the ratio of H₂ / oil was 800 Nl / L. LSS was 0.5 / hour, and the reaction temperature was 375 ° C. The yield of HDMS of refined oil M15A was 38.4 wt.% Calculated on the crude oil, while the sulfur content was 0.10 wt.%, And the vanadium content of 0.9 wt./pm.

Затем 22,7 мас.% (от выхода в расчете на нефтяное сырье) полученного таким образом ГДМС рафинированной нефти M15A смешивали с дистиллятом М3А, вследствие чего получали газотурбинное топливо с выходом 73,6 мас.% в расчете на нефтяное сырье, которое включало содержание серы 0,49 мас.% и содержание ванадия 0,28 мас.ч./млн. Остаток ГДМС рафинированной нефти, а именно его 15,7 мас.%, использовали в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга без применения дополнительной обработки.Then 22.7 wt.% (From the yield calculated on petroleum feed) of the thus obtained GMS of refined oil M15A was mixed with distillate M3A, whereby gas turbine fuel was obtained with a yield of 73.6 wt.% Calculated on petroleum feed, which included the content sulfur 0.49 wt.% and the content of vanadium 0.28 wt.h. / million The remainder of the refined oil HDMS, namely, 15.7% by weight, was used as a feedstock for the catalytic cracking process in the fluidized bed or the hydrocracking process without additional processing.

Способ переработки нефти в соответствии с настоящим изобретением обеспечивает возможность получения, например, из тяжелого нефтяного сырья, такого как деготь Orinoco, или нефтяного сырья, имеющего низкое содержание серы, нефтепродукта (газотурбинного топлива), имеющего содержание ванадия (V) 0,5 мас.ч./млн или менее, и промежуточных нефтепродуктов, имеющих относительно низкое содержание металлов (V+Ni) 30 мас.ч./млн, которые являются подходящими в качестве исходного сырья для использования в процессе каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или в процессе гидрокрекинга.The oil refining method in accordance with the present invention makes it possible to obtain, for example, from heavy petroleum feedstocks, such as Orinoco tar, or petroleum feedstocks having a low sulfur content, an oil product (gas turbine fuel) having a vanadium (V) content of 0.5 wt. hours / million or less, and intermediate petroleum products having a relatively low metal content (V + Ni) of 30 parts by weight / million, which are suitable as feedstock for use in catalytic cracking in a fluidized bed e or in the hydrocracking process.

Claims (18)

Translated fromRussian

1. Способ переработки нефти рафинированием нефтяного сырья для получения нефтепродуктов, содержащих множество промежуточных нефтепродуктов, включающий1. The method of oil refining by refining of crude oil to obtain petroleum products containing many intermediate petroleum products, includingпроцесс фракционной перегонки, в котором нефтяное сырье перегоняют и разделяют на дистиллят и остаток;a fractional distillation process in which the crude oil is distilled and separated into a distillate and a residue;процесс гидрорафинирования, в котором, по меньшей мере, часть дистиллята, полученного в процессе фракционной перегонки, рафинируют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидрорафинированной нефти;a hydrorefining process in which at least a portion of the distillate obtained by fractional distillation is refined and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to produce hydrorefined oil;процесс деасфальтации растворителем, в котором остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка;a solvent deasphalting process in which the residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue;процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти, иa hydrodemetallization / desulfurization process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a hydrodemetallized / desulfurized refined oil, andпроцесс смешивания, в котором смешивают часть гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти с получением одного из нефтепродуктов, причем нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, тогда как отношение содержания экстрагированного ванадия в деасфальтированной нефти к содержанию ванадия в остатке в качестве нефтяного сырья регулируют в процессе деасфальтации растворителем таким образом, чтобы оно стало равно 20% или менее, и условия деметаллизации и десульфурации для получения гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти из деасфальтированной нефти в процессе гидродеметаллизации/десульфурации выбирают таким образом, чтобы достичь в указанной рафинированной нефти содержания ванадия 2 мас.ч./млн или менее и содержания серы 0,5 мас.% или менее, причем нефтяное сырье представляет тяжелую нефть, имеющую плотность в °API 20 или менее.a mixing process in which part of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil and at least part of the hydrorefined oil are mixed to produce one of the oil products, the oil obtained in the mixing process is gas turbine fuel, while the ratio of the extracted vanadium content in the deasphalted oil to the content vanadium in the residue as a crude oil is regulated during solvent deasphalting so that it becomes equal to 20% or less, and The conditions of demetallization and desulfurization for obtaining hydrodemetallized / desulfurized refined oil from deasphalted oil during the hydrodemetallization / desulfurization process are selected so as to achieve a vanadium content of 2 parts by weight per million or less and a sulfur content of 0.5 wt.% or less, the oil feed being heavy oil having a density in ° API of 20 or less.2. Способ переработки нефти по п.1, в котором нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, а условия смешивания в процессе смешивания выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия в газотурбинном топливе 0,5 мас.ч./млн или менее.2. The method of oil refining according to claim 1, in which the oil obtained in the mixing process is a gas turbine fuel, and the mixing conditions in the mixing process are chosen so as to achieve a vanadium content in the gas turbine fuel of 0.5 parts by weight per million or less.3. Способ переработки нефти по п.1, в котором в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, предусмотрен остаток гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти.3. The method of oil refining according to claim 1, in which the remainder of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil is provided as an intermediate oil product used as feedstock for the catalytic cracking in the fluidized bed or the hydrocracking process.4. Способ переработки нефти рафинированием нефтяного сырья для получения нефтепродуктов, содержащих множество промежуточных нефтепродуктов, включающий4. A method of processing oil by refining petroleum feedstocks to obtain petroleum products containing many intermediate petroleum products, includingпроцесс фракционной перегонки, в котором нефтяное сырье перегоняют и разделяют на дистиллят и остаток;a fractional distillation process in which the crude oil is distilled and separated into a distillate and a residue;процесс гидрорафинирования, в котором, по меньшей мере, часть дистиллята, полученного в процессе фракционной перегонки, рафинируют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидрорафинированной нефти;a hydrorefining process in which at least a portion of the distillate obtained by fractional distillation is refined and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to produce hydrorefined oil;процесс деасфальтации растворителем, в котором остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка;a solvent deasphalting process in which the residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue;процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти;a hydrodemetallization / desulfurization process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a hydrodemetallized / desulfurized refined oil;процесс вакуумной фракционной перегонки, в котором гидродеметаллизованную/десульфурированную рафинированную нефть перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток, иa fractional vacuum distillation process in which a hydrodemetallized / desulfurized refined oil is distilled in a vacuum and separated into a vacuum gas oil and a vacuum residue, andпроцесс смешивания, в котором смешивают, по меньшей мере, часть вакуумного газойля и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти с получением одного из нефтепродуктов, причем нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, тогда как отношение содержания экстрагированного ванадия в деасфальтированной нефти к содержанию ванадия в остатке в качестве нефтяного сырья регулируют в процессе деасфальтации растворителем таким образом, чтобы оно стало равно 30% или менее, и условия деметаллизации и десульфурации для получения гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти из деасфальтированной нефти в процессе гидродеметаллизации/десульфурации выбирают таким образом, чтобы достичь в указанной рафинированной нефти содержания ванадия 20 мас.ч./млн или менее и содержания серы 0,5 мас.% или менее, тогда как содержание ванадия в вакуумном газойле, полученном в процессе вакуумной фракционной перегонки, составляет 1 мас.ч./млн или менее, причем сырье представляет тяжелую нефть, имеющую плотность в °API 20 или менее.a mixing process in which at least a portion of the vacuum gas oil and at least a portion of the hydrorefined oil are mixed to produce one of the oil products, the oil obtained in the mixing process being a gas turbine fuel, while the ratio of the extracted vanadium content in the deasphalted oil to the content of vanadium in the residue as a crude oil is regulated during solvent deasphalting so that it becomes 30% or less, and the conditions of demetallization and desul furations to obtain hydrodemetallized / desulfurized refined oil from deasphalted oil during the hydrodemetallization / desulfurization process are selected so as to achieve a vanadium content of 20 parts by weight per million or less and a sulfur content of 0.5 wt% or less, then as the vanadium content in the vacuum gas oil obtained in the process of vacuum fractional distillation is 1 parts by weight per million or less, the feed being heavy oil having a density in ° API of 20 or less.5. Способ переработки нефти по п.4, в котором нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, и условия смешивания в процессе смешивания выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия в газотурбинном топливе 0,5 мас.ч./млн или менее.5. The method of oil refining according to claim 4, in which the oil obtained in the mixing process is a gas turbine fuel, and the mixing conditions in the mixing process are selected so as to achieve a vanadium content in the gas turbine fuel of 0.5 parts by weight per million or less.6. Способ переработки нефти по п.4, в котором в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, предусмотрен вакуумный газойль, полученный вакуумной перегонкой, по меньшей мере, части гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти.6. The method of oil refining according to claim 4, in which a vacuum gas oil obtained by vacuum distillation of at least part of the hydrodemetallized / desulfurized refined is provided as an intermediate oil product used as a feedstock for the catalytic cracking in a fluidized bed or a hydrocracking process oil.7. Способ переработки нефти рафинированием нефтяного сырья для получения нефтепродуктов, содержащих множество промежуточных нефтепродуктов, включающий7. A method of oil refining by refining of crude oil to obtain petroleum products containing many intermediate petroleum products, includingпроцесс фракционной перегонки, в котором нефтяное сырье перегоняют и разделяют на дистиллят и остаток;a fractional distillation process in which the crude oil is distilled and separated into a distillate and a residue;процесс гидрорафинирования, в котором, по меньшей мере, часть дистиллята, полученного в процессе фракционной перегонки, рафинируют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидрорафинированной нефти;a hydrorefining process in which at least a portion of the distillate obtained by fractional distillation is refined and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to produce hydrorefined oil;процесс вакуумной фракционной перегонки, в котором остаток перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток;a fractional vacuum distillation process in which the residue is distilled in vacuo and separated into vacuum gas oil and a vacuum residue;процесс деасфальтации растворителем, в котором вакуумный остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка;a solvent deasphalting process in which the vacuum residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue;процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором вакуумный газойль и деасфальтированную нефть смешивают и смесь деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти, иa hydrodemetallization / desulfurization process in which vacuum gas oil and deasphalted oil are mixed and the mixture demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a hydrodemetallized / desulfurized refined oil, andпроцесс смешивания, в котором смешивают, по меньшей мере, часть гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть гидрорафинированной нефти с получением одного из нефтепродуктов, причем нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, тогда как отношение содержания экстрагированного ванадия в деасфальтированной нефти к содержанию ванадия в остатке в качестве нефтяного сырья регулируют в процессе деасфальтации растворителем таким образом, чтобы оно стало равно 15% или менее, а условия деметаллизации и десульфурации для получения гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти выбирают таким образом, чтобы достигнуть в указанной рафинированной нефти содержания ванадия 2 мас.ч./млн или менее и содержания серы 0,5 мас.% или менее, причем нефтяное сырье представляет тяжелую нефть, имеющую плотность в °API 20 или менее.a mixing process in which at least a portion of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil and at least a portion of the hydrorefined oil are mixed to produce one of the oil products, wherein the oil obtained in the mixing process is a gas turbine fuel, while the ratio of the extracted vanadium content in deasphalted oil to the content of vanadium in the residue as a crude oil is regulated in the process of deasphalting with a solvent so that it becomes equal about 15% or less, and the conditions of demetallization and desulfurization to obtain a hydrodemetallized / desulfurized refined oil are selected so as to achieve a vanadium content of 2 parts by weight / million or less and a sulfur content of 0.5 wt.% or less in said refined oil wherein the crude oil is heavy oil having a density in ° API of 20 or less.8. Способ переработки нефти по п.7, в котором нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, и условия смешивания в процессе смешивания выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия в газотурбинном топливе 0,5 мас.ч./млн или менее.8. The method of oil refining according to claim 7, in which the oil obtained in the mixing process is a gas turbine fuel, and the mixing conditions in the mixing process are selected so as to achieve a vanadium content in the gas turbine fuel of 0.5 parts by weight per million or less.9. Способ переработки нефти по п.7, в котором в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, предусмотрен остаток гидродеметаллизованной/ десульфурированной рафинированной нефти.9. The oil refining method according to claim 7, in which the remainder of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil is provided as an intermediate oil used as feedstock for the catalytic cracking in the fluidized bed or the hydrocracking process.10. Способ переработки нефти рафинированием нефтяного сырья для получения нефтепродуктов, содержащих множество промежуточных нефтепродуктов, включающий10. A method of refining oil by refining petroleum feedstocks to obtain petroleum products containing many intermediate petroleum products, includingпроцесс фракционной перегонки, в котором нефтяное сырье перегоняют и разделяют на первый дистиллят и остаток;a fractional distillation process in which the crude oil is distilled and separated into a first distillate and a residue;процесс деасфальтации растворителем, в котором остаток, полученный в процессе фракционной перегонки, деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка;a solvent deasphalting process, in which the residue obtained by fractional distillation is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue;процесс гидрометаллизации/десульфурации, в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти;a hydrometallization / desulfurization process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a hydrodemetallized / desulfurized refined oil;процесс мгновенного равновесного испарения, в котором первый дистиллят подвергают мгновенному равновесному испарению с получением второго дистиллята, иa flash process, in which the first distillate is flash flash to obtain a second distillate, andпроцесс смешивания, в котором смешивают часть гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть второго дистиллята с получением одного из нефтепродуктов, причем нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, тогда как степень экстракции деасфальтированной нефти в процессе деасфальтации растворителем регулируют таким образом, чтобы содержание ванадия в нем стало равно 25 мас.ч./млн или менее, а условия деметаллизации и десульфурации для получения гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти выбирают таким образом, чтобы достигнуть в указанной рафинированной нефти содержания ванадия 2 мас.ч./млн или менее и содержания серы 0,5 мас.% или менее, причем нефтяное сырье представляет низкосернистую сырую нефть с содержанием серы 2,0 мас.% или менее.a mixing process in which part of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil and at least part of the second distillate are mixed to produce one of the oil products, the oil obtained in the mixing process is gas turbine fuel, while the degree of extraction of deasphalted oil in the process of deasphalting with a solvent is controlled so that the vanadium content in it becomes equal to 25 parts by weight / million or less, and the conditions of demetallization and desulfurization to obtain hydrodemet lysed / desulfurized refined oil is selected so as to achieve a vanadium content of 2 parts by mass / million or less and a sulfur content of 0.5 mass% or less in said refined oil, the crude oil being a low sulfur crude oil with a sulfur content of 2, 0 wt.% Or less.11. Способ переработки нефти по п.10, в котором нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, а условия смешивания в процессе смешивания выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия 0,5 мас.ч./млн или менее.11. The method of refining oil of claim 10, in which the oil obtained in the mixing process is a gas turbine fuel, and the mixing conditions in the mixing process are selected so as to achieve a vanadium content of 0.5 parts by weight per million or less.12. Способ переработки нефти по п.10, в котором в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, предусмотрен остаток гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти.12. The method of refining oil of claim 10, in which the remainder of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil is provided as an intermediate oil product used as feedstock for the catalytic cracking in the fluidized bed or the hydrocracking process.13. Способ переработки нефти рафинированием нефтяного сырья для получения нефтепродуктов, содержащих множество промежуточных нефтепродуктов, включающий13. A method of refining oil by refining petroleum feedstocks to obtain petroleum products containing many intermediate petroleum products, includingпроцесс фракционной перегонки, в котором нефтяное сырье перегоняют и разделяют на первый дистиллят и остаток;a fractional distillation process in which the crude oil is distilled and separated into a first distillate and a residue;процесс деасфальтации растворителем, в котором остаток, полученный в процессе фракционной перегонки, деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка;a solvent deasphalting process, in which the residue obtained by fractional distillation is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue;процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором, по меньшей мере, часть деасфальтированной нефти деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти;a hydrodemetallization / desulfurization process in which at least a portion of the deasphalted oil is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a hydrodemetallized / desulfurized refined oil;процесс вакуумной фракционной перегонки, в котором гидродеметаллизованную/десульфурированную рафинированную нефть перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток;a fractional vacuum distillation process in which a hydrodemetallized / desulfurized refined oil is distilled in a vacuum and separated into a vacuum gas oil and a vacuum residue;процесс мгновенного равновесного испарения, в котором первый дистиллят подвергают мгновенному равновесному испарению с получением второго дистиллята, иa flash process, in which the first distillate is flash flash to obtain a second distillate, andпроцесс смешивания, в котором смешивают, по меньшей мере, часть вакуумного газойля и, по меньшей мере, часть второго дистиллята с получением одного из нефтепродуктов, причем нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, тогда как степень экстракции деасфальтированной нефти в процессе деасфальтации растворителем регулируют таким образом, чтобы содержание ванадия в деасфальтированной нефти стало равно 50 мас.ч./млн или менее, а условия деметаллизации и десульфурации для получения гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти выбирают таким образом, чтобы достигнуть в указанной рафинированной нефти содержания ванадия 20 мас.ч./млн или менее и содержания серы 0,5 мас.% или менее, в то время как содержание ванадия в вакуумном газойле, полученном в процессе вакуумной фракционной перегонки, устанавливают равным 1 мас.ч./млн или менее, причем нефтяное сырье представляет низкосернистую сырую нефть с содержанием серы 2,0 мас.% или менее.a mixing process in which at least part of the vacuum gas oil and at least part of the second distillate are mixed to produce one of the oil products, the oil obtained in the mixing process is gas turbine fuel, while the degree of extraction of deasphalted oil in the process of deasphalting the solvent is adjusted so that the vanadium content in the deasphalted oil becomes 50 parts by weight per million or less, and the conditions of demetallization and desulfurization to obtain hydrodemetallized The refined / desulfurized refined oil is selected so as to achieve a vanadium content of 20 parts by mass / million or less and a sulfur content of 0.5 wt.% or less in said refined oil, while the vanadium content in vacuum gas oil obtained in a fractional vacuum distillation process is set to 1 part by mass per million or less, the oil feed being a low sulfur crude oil with a sulfur content of 2.0 mass% or less.14. Способ переработки нефти по п.13, в котором нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, а условия смешивания в процессе смешивания выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия в газотурбинном топливе 0,5 мас.ч./млн или менее.14. The method of oil processing according to item 13, in which the oil obtained in the mixing process is a gas turbine fuel, and the mixing conditions in the mixing process are selected so as to achieve a vanadium content in the gas turbine fuel of 0.5 wt./million or less.15. Способ переработки нефти по п.13, в котором в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или процесса гидрокрекинга, предусмотрен вакуумный газойль, полученный вакуумной перегонкой, по меньшей мере, части гидродеметаллизованной/ десульфурированной рафинированной нефти.15. The method of oil processing according to item 13, in which as an intermediate oil used as feedstock for the catalytic cracking in the fluidized bed or the hydrocracking process, a vacuum gas oil obtained by vacuum distillation of at least part of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil.16. Способ переработки нефти рафинированием нефтяного сырья для получения нефтепродуктов, содержащих множество промежуточных нефтепродуктов, включающий16. A method of oil refining by refining of crude oil to obtain petroleum products containing many intermediate petroleum products, includingпроцесс фракционной перегонки, в котором нефтяное сырье перегоняют и разделяют на первый дистиллят и остаток;a fractional distillation process in which the crude oil is distilled and separated into a first distillate and a residue;процесс вакуумной фракционной перегонки, в котором остаток, полученный в процессе фракционной перегонки, перегоняют в вакууме и разделяют на вакуумный газойль и вакуумный остаток;a fractional vacuum distillation process in which a residue obtained from a fractional distillation process is distilled in a vacuum and separated into a vacuum gas oil and a vacuum residue;процесс деасфальтации растворителем, в котором вакуумный остаток деасфальтируют растворителем с получением деасфальтированной нефти в качестве экстракта и асфальтена (пека) в качестве остатка;a solvent deasphalting process in which the vacuum residue is deasphalted with a solvent to obtain deasphalted oil as an extract and asphaltene (pitch) as a residue;процесс гидродеметаллизации/десульфурации, в котором смешивают вакуумный газойль и деасфальтированную нефть и смесь деметаллизуют и десульфируют гидрированием в присутствии водорода и катализатора с получением гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти;a hydrodemetallization / desulfurization process in which vacuum gas oil and deasphalted oil are mixed and the mixture is demetallized and desulfurized by hydrogenation in the presence of hydrogen and a catalyst to obtain a hydrodemetallized / desulfurized refined oil;процесс мгновенного равновесного испарения, в котором первый дистиллят подвергают мгновенному равновесному испарению с получением второго дистиллята, иa flash process, in which the first distillate is flash flash to obtain a second distillate, andпроцесс смешивания, в котором смешивают часть гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти и, по меньшей мере, часть второго дистиллята с получением одного из нефтепродуктов, причем нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, тогда как степень экстракции деасфальтированной нефти в процессе деасфальтации растворителем регулируют таким образом, чтобы содержание ванадия в деасфальтированной нефти стало равно 70 мас.ч./млн или менее, а условия деметаллизации и десульфурации для получения гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти выбирают таким образом, чтобы достигнуть в указанной рафинированной нефти содержания ванадия 2 мас.ч./млн или менее и содержания серы 0,5 мас.% или менее, причем нефтяное сырье представляет низкосернистую сырую нефть с содержанием серы 2,0 мас.% или менее.a mixing process in which part of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil and at least part of the second distillate are mixed to produce one of the oil products, the oil obtained in the mixing process is gas turbine fuel, while the degree of extraction of deasphalted oil in the process of deasphalting with a solvent is controlled so that the vanadium content in the deasphalted oil becomes equal to 70 parts by weight / million or less, and the conditions of demetallization and desulfurization for p the hydrodemetallized / desulfurized refined oil is selected so as to achieve a vanadium content of 2 parts by weight per million or less and a sulfur content of 0.5 mass% or less in said refined oil, the oil feed being a low sulfur crude oil with a sulfur content of 2 , 0 wt.% Or less.17. Способ переработки нефти по п.16, в котором нефтепродукт, полученный в процессе смешивания, представляет газотурбинное топливо, а условия смешивания в процессе смешивания выбирают таким образом, чтобы достигнуть содержания ванадия в газотурбинном топливе 0,5 мас.ч./млн или менее.17. The method of oil processing according to clause 16, in which the oil obtained in the mixing process is a gas turbine fuel, and the mixing conditions in the mixing process are selected so as to achieve a vanadium content in the gas turbine fuel of 0.5 wt./million or less.18. Способ переработки нефти по п.16, в котором в качестве промежуточного нефтепродукта, используемого в качестве исходного сырья для процесса каталитического крекинга в псевдоожиженном слое или гидрокрекинга, предусмотрен остаток гидродеметаллизованной/десульфурированной рафинированной нефти.18. The method of oil processing according to clause 16, in which the remainder of the hydrodemetallized / desulfurized refined oil is provided as an intermediate oil used as feedstock for the catalytic cracking in the fluidized bed or hydrocracking.

Images