p i VO 3053p i VO 3053
Titel: Batterijvoedingsketen.Title: Battery power chain.
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een batterij-voedingsketen voor een twee-draads communicatiepad.The present invention relates to a battery power supply chain for a two-wire communication path.
Achtergrond van de uitvinding.Background of the invention.
Een batterijvoedingsketen dient om een voedingsgelijkstroom 5 toe te voeren aan telecommunicatie-apparatuur, via een twee-draads transmissiepad, dat tevens als zijnde daarvoor typerend, spraak-of datasignalen in twee-richtingen geleidt. De voedingsstroom 'is gebalanceerd, d.w.z. elke transmissiedraad geleidt een stroom die in grootte gelijk echter in voorteken tegengesteld is aan de door de andere draad 10 geleide stroom.A battery power supply circuit serves to supply a DC power supply to telecommunications equipment, via a two-wire transmission path, which also typically conducts two-way voice or data signals. The supply current 'is balanced, i.e. each transmission wire conducts a current which is equal in magnitude, but substantially opposite to the current conducted by the other wire 10.
Bij toepassingen op telecommunicatiegebied kan de lengte van het twee-draads transmissiepad sterk verschillend zijn. Zulks betekent, dat de batterijvoedingsketen in staat moet zijn om de vereiste voedingsgeli jkstroom toe te voeren over paden, waarvan de weerstand over een 15 zeker gebied kan variëren. Transmissiepaden zijn tevens gevoelig voor geïnduceerde longitudinale, of normaal-gebruiksignalen, zoals b.v. een 60 Hz vermogensignaal, welke signalen in ruis kunnen worden getransformeerd. Wegens deze reden is het noodzakelijk, dat de batterijvoedingsketen de transformatie van dergelijke longitudinale signalen in ruis 20 tot een minimum terugbrengt-In telecommunications applications, the length of the two-wire transmission path can be very different. This means that the battery supply chain must be able to supply the required supply current over paths whose resistance may vary over a certain range. Transmission paths are also sensitive to induced longitudinal, or normal use, signals, such as e.g. a 60 Hz power signal, which signals can be transformed into noise. For this reason, it is necessary that the battery power circuit minimizes the transformation of such longitudinal signals into noise 20-
Batterijvoedingsketens zijn in verschillende uitvoeringen.ontwikkeld. In het algemeen kunnen dergelijke ketens worden ingedeeld in één van twee klassen, in afhankelijkheid van hun batterijvoedingsprofiel, d.w.z. de .relatie tussen de voedingsgelijkstroom en de spanning over het 25 desbetreffende twee-draads transmissiepad, en het gedrag in verband met longitudinale signalen. De eerste klasse van batterijvoedingsketens, zoals b.v. bekend uit het amerikaanse octrooischrift 4.004.109, heeft een lineair batterijvoedingsprofiel en bezit een geringe normaal-gebruik impedantie voor longitudinale signalen. De ruis, die in‘het twee-draads ^30 transmissiepad door longitudinale signalen wordt geïnduceerd, is bij de eerste klasse van ketens met slechts een geringe mate van succes 4 tot een minimum teruggebracht. Alhoewel dergelijke ketens voor talrijke toepassingen bevredigende prestaties leveren, betekent een lineair batterijvoedingsprofiel daarbij echter, dat bij korte twee-draads trans- 82 0 0 6 1 2 --------------------—......-..............Battery power chains have been developed in various designs. In general, such circuits can be classified into one of two classes, depending on their battery power profile, i.e., the relationship between the power DC current and the voltage across the respective two-wire transmission path, and the behavior related to longitudinal signals. The first class of battery power chains, such as e.g. known from U.S. Pat. No. 4,004,109, has a linear battery power profile and has a low normal-use impedance for longitudinal signals. The noise induced in the two-wire transmission path by longitudinal signals has been minimized in the first class of circuits with only a slight success. Although such chains provide satisfactory performance for many applications, a linear battery power profile means that with short two-wire trans- 82 0 0 6 1 2 ------------------- -—......-..............
-2- missiepaden overmatig veel vermogen wordt gedissipeerd. Bij de tweede klasse van batterijvoedingsketens, zoals b.v.beschreven in een ‘publikatie getiteld"A Floating Low-Power Subscriber Line Interface" van L. Freimanis en D.P. Smith, gepubliceerd in ISSCC Digest 1980, 5 biz. 180 en 181, is sprake van een niet-linear batterijvoedingsprofiel waarbij de voedingsstroom in korte twee-draads transmissiepaden wordt begrensd. De door longitudinale signalen geïnduceerde ruis wordt door een aanwezige hoge normaal-gebruikimpedantie tot een minimum teruggebracht en wel doordat gebruik is gemaakt van isoleerinrichtingen, zoals 10 transformators of opto-isolators. Dergelijke inrichtingen zijn echter kostbaar en nemen veel ruimte in beslag.-2- mission paths excessive power is dissipated. In the second class of battery power chains, as described, for example, in a publication entitled "A Floating Low-Power Subscriber Line Interface" by L. Freimanis and D.P. Smith, published in ISSCC Digest 1980, 5 biz. 180 and 181, there is a non-linear battery power profile where the supply current is limited in short two-wire transmission paths. The noise induced by longitudinal signals is minimized by the presence of high normal-use impedance, because isolators such as transformers or opto-isolators have been used. However, such devices are expensive and take up a lot of space.
Met de uitvinding is nu beoogd om voor bovengeschetste problematiek een oplossing beschikbaar te stellen.The object of the invention is now to provide a solution for the problems outlined above.
Daartoe is een batterijvoedingsketen volgens de uitvinding 15 gekenmerkt door een eerste en een tweede twee-richtingstroombron, die respectievelijk is verbonden met een eerste en met een tweede geleider van het desbetreffende pad, een eerste terugkoppelketen voor het teweegbrengen van een eerste besturingssignaal en zijn complement, en wel door meting van de differentiaal-modusspanning over het pad, een tweede 20 terugkoppelketen voor het teweegbrengen van een tweede besturingssignaal en wel door het meten van de normaal-modusspanning over het pad, waarbij de eerste bron in responsie op het eerste besturingssignaal een eerste gelijkstroom teweegbrengt, de tweede bron in responsie op het complement van het eerste besturingssignaal een tweede gelijkstroom teweegbrengt 25 waarvan de grootte resp. het voorteken gelijk resp. tegengesteld is aan :.die van de eerste gelijkstroom, en de eerste en tweede bronnen in responsie op het tweede besturingssignaal tevens werkzaam zijn om de eerste en tweede stromen met gelijke bedragen te variëren teneinde daartussen een constant verschil aan te houden.To this end, a battery power circuit according to the invention is characterized by a first and a second bi-directional power source, which is respectively connected to a first and a second conductor of the respective path, a first feedback circuit for generating a first control signal and its complement, namely, by measuring the differential mode voltage across the path, a second feedback circuit for producing a second control signal by measuring the normal mode voltage across the path, the first source responsive to the first control signal direct current, the second source in response to the complement of the first control signal produces a second direct current, the magnitude and resp. the sign equal or resp. opposite to that of the first direct current, and the first and second sources in response to the second control signal also operate to vary the first and second currents by equal amounts to maintain a constant difference therebetween.
30 Samenvatting van de uitvinding.Summary of the invention.
Volgens de onderhavige uitvinding wordt in een twee-draads telecommunicatiepad een gebalanceerde batterijvoedingsgelijkstroom teweeg gebracht. De in elke geleider van het twee-draadspad vloeiende gelijkstroom wordt teweeggebracht door een twee-richting stroombron. Elke · 35 stroombron staat onder het bestuur van een van een complementair paar van eerste besturingssignalen samen met een tweede besturingssignaal.According to the present invention, in a two-wire telecommunication path, a balanced battery DC power is produced. The direct current flowing in each conductor of the two-wire path is produced by a two-way current source. Each power source is under the control of one of a complementary pair of first control signals along with a second control signal.
82 0 0 6 1 2...................-:--------------------------------------- -3-82 0 0 6 1 2 ...................-: ----------------------- ---------------- -3-
De stroombronnen zijn in responsie op het complementaire paar van eerste besturingssignalen werkzaam om een niet-lineair batterijvoe-dingsprofiel te geven. Dit paar van besturingssignalen wordt geproduceerd door een terugkoppelketen die de differentiaal-modusspanning 5 over het pad meet. Een geringe normaal-modusimpedantie voor longitudinale signalen wordt veroorzaakt door een tweede terugkoppelketen, die de normaal modusspanning over het twee-draadspad meet en uitgaande van deze meting het tweede besturingssignaal teweegbrengt. Dit tweede besturingssignaal drijft elke twee-richtingstroombron in gelijke mate 10 aan teneinde een constant verschil te handhaven, tussen de in elke geleider vloeiende gelijkstroming. Aldus wordt door longitudinale signalen geïnduceerde ruis tot een minimum teruggebracht.The power sources operate in response to the complementary pair of first control signals to provide a non-linear battery power profile. This pair of control signals is produced by a feedback circuit that measures the differential mode voltage 5 across the pad. A small normal mode impedance for longitudinal signals is caused by a second feedback circuit, which measures the normal mode voltage across the two-wire path and produces the second control signal based on this measurement. This second control signal drives each bi-directional current source equally to maintain a constant difference between the direct current flowing in each conductor. Thus, noise induced by longitudinal signals is minimized.
Korte beschrijving van de tekening.Brief description of the drawing.
Fig. 1 geeft een blokschema van een uitvoeringsvorm van een 15 batterijvoedingsketen volgens de uitvinding;Fig. 1 is a block diagram of an embodiment of a battery power circuit according to the invention;
Fig. 2 geeft een grafische voorstelling van het niet-lineaire batterijvoedingsprofiel zoals verkregen door toepassing van de onderhavige uitvinding;Fig. 2 graphically depicts the non-linear battery power profile obtained by applying the present invention;
Fig. 3 geeft een nader uitgewerkt schema van het schema volgens 20 Fig. 1;Fig. 3 shows a more detailed diagram of the diagram according to FIG. 1;
Fig. 4 geeft een alternatieve uitvoeringsvorm van de niet-lineaire terugkoppelketen 105 zoals weergegeven in fig. 2, gekoppeld met toegevoegde ketenvoorzieningen waardoor verschillende faciliteiten die bij vele telecommunicatietoepassingen zijn vereist, worden verkregen 25 enFig. 4 depicts an alternative embodiment of the non-linear feedback circuit 105 as shown in FIG. 2 coupled with added circuit facilities to provide various facilities required in many telecommunication applications, and
Fig. 5 geeft een grafische voorstelling van de niet-lineaire batterijvoedingsprofielen, die met de keteninrichting volgens fig. 4 kunnen worden verkregen.Fig. 5 is a graphical representation of the non-linear battery power profiles obtainable with the circuit arrangement of FIG. 4.
Gedetailleerde beschrijving.Detailed description.
30 Fig.1 geeft een schema ter illustratie van een toepassing van de onderhavige uitvinding op het gebied van telecommunicatie. Een twee-draads telecommunicatiepad met de metallieke geleiders 101 en 102 vormt een twee-richting koppeling voor spraak- of datasignalen tussen een abonneepost 120 en een conventionele vier-draads interface in een 35 telefooncentrale. Een dergelijk twee-draads telecommuniatiepad wordt in de regel aangeduid als een abonneelus, waarvan de respectievelijke 82 0 0 6 1 2 --------------------------------------------------- • * -4- geleiders 101 en 102 zijn aangeduid als de a- en de b-draden. De lengte en daarmee de weerstand van de a- en de b-draden tussen de telefooncentrale en een desbetreffend abonneeposttoestel kan voor verschillende abonnees sterk verschillend zijn. Het is vanzelfsprekend 5 duidelijk, dat het twee-draads telecommunicatiepad in plaats van met een abonneeposttoestel, kan zijn verbonden met een twee-draads schakelaar. In dergelijke gevallen wordt het twee-draads telecommunicatiepad aangeduid als een verbindingslijn.Fig. 1 is a diagram illustrating an application of the present invention in the field of telecommunications. A two-wire telecommunication path with the metallic conductors 101 and 102 forms a two-way coupling for voice or data signals between a subscriber station 120 and a conventional four-wire interface in a telephone exchange. Such a two-wire telecommunication path is generally referred to as a subscriber loop, the respective 82 0 0 6 1 2 of which -------------------------- ------------------------- • * -4- conductors 101 and 102 are labeled as the a and b wires. The length and thus the resistance of the a and b wires between the telephone exchange and a corresponding subscriber station telephone can be very different for different subscribers. Obviously, the two-wire telecommunication path may be connected to a two-wire switch instead of a subscriber station telephone. In such cases, the two-wire telecommunication path is referred to as a connecting line.
Een voedingsgelijkstroom voor het posttoestel 120 wordt 10 teweeggebracht door een twee-richtingstroombron 103, die via een beveiligingsweerstand 113 is verbonden met de a-draad en door een twee-richtingstroombron 104,die via een beveiligingsweerstand 114 is verbonden met de b-draad. Deze beveiligingsweerstanden zijn vereist om te verhinderen, dat de batterijvoedingsketen wordt beschadigd door 15 blikseminslag. Een voor elke beveiligingsweerstand typerende waarde is 100 ohm. Elke stroombron wordt gevoed vanuit een negatieve gelijkpoten-tiaal en de aarde. Voedingsgelijkstroom vloeit op de conventionele wijze vanaf de a-draad naar de b-draad. Deze richting van de voedings-stroom wordt ook wel aangeduid als normaal-batterij (NB). Bovendien is 20 de voedingsstroom I gebalanceerd, d.w.z. de stromen die door de a- en b-geleiders vloeien, hebben dezelfde grootte echter verschillend voorteken.A DC power supply for the mail device 120 is produced by a two-way current source 103, which is connected to the a-wire via a protective resistor 113, and by a two-way current source 104, which is connected to the b-wire by a protective resistor 114. These protection resistors are required to prevent the battery supply chain from being damaged by lightning strikes. A typical value for each protection resistor is 100 ohms. Each power source is powered from a negative DC potential and ground. Supply DC current flows from the a wire to the b wire in the conventional manner. This direction of the supply current is also referred to as normal battery (NB). In addition, the supply current I is balanced, i.e. the currents flowing through the a and b conductors have the same magnitude, however different sign.
De grootte van de voedingsstroom wordt bestuurd door de differentiaal-modusterugkoppelketen 105 die via de respectievelijke 25 geleiders 106 en 107 is verbonden met de respectievelijke a-draad en de b-draad. Deze differentiaal-modusterugkoppelketen 105 meet de differentiaal-modusspanning V tussen de a- en b-draden en genereert de besturingssignalen en die via de geleiders 115 en 116 zijn gekoppeld met de bronnen 103 en 104. De besturingssignalen en zijn 30 complementaire signalen, d.w.z. zij zijn in grootte gelijk echter in polariteit tegengesteld, en deze signalen zijn een niet-lineaire functieThe magnitude of the supply current is controlled by the differential mode feedback circuit 105 connected through the respective conductors 106 and 107 to the α-wire and the b-wire, respectively. This differential mode feedback circuit 105 measures the differential mode voltage V between the a and b wires and generates the control signals and which are coupled through the conductors 115 and 116 to the sources 103 and 104. The control signals are complementary signals, ie they are equal in magnitude but opposite in polarity, and these signals are a non-linear function
van V .Deze relatie biedt het voordeel dat de vermogensconsumptie wordt TRof V. This relationship offers the advantage that the power consumption is TR
verminderd doordat een niet-lineair batterijvoedingsprofiel is gegeven waardoor de voedingsstroom bij korte lengten van de a- en b-draden 35 wordt begrensd.diminished in that a non-linear battery power profile is provided limiting the supply current at short lengths of the a and b wires.
8 2 0 0 6 12 —-----------------------------------------1 -5-8 2 0 0 6 12 —----------------------------------------- 1 - 5-
Fig. 2 is illustratief voor het niet-lineaire normale batterijvoedingspro.fiel zoals gegeven door de besturingssignalen en Ξ, .De nominale grootte van V „ bevindt zich tussen de waarden V. en 1 TR 1 en de voedingsstroom verloopt volgens het lijnsegment A. Voor kleinere 5 waarden van V die zijn gelegen tussen de waarden V. en V-, verloopt XR O c* de normale batterijvoedingsstroom volgens het segment B en varieert daarbij tussen de waarden ϊχ en Het lijnsegment C geeft aan, dat de grootte van de voedingsstroom is begrensd tot de waarde 1^^ ongeacht of V enige waarde kleiner dan V, heeft. Bij uitgevoerde modellen was TH i * 10 I gegeven als 42 millbmpère en I was gegeven als 32 milliampère.Fig. 2 is illustrative of the non-linear normal battery power profile as given by the control signals and Ξ,. The nominal size of V „is between the values V. and 1 TR 1 and the supply current is according to the line segment A. For smaller 5 values of V which lie between the values V and V-, XR O c * the normal battery supply current flows according to the segment B and varies between the values ϊχ and The line segment C indicates that the magnitude of the supply current is limited to the value 1 ^^ regardless of whether V has any value less than V. In executed models, TH i * 10 I was given as 42 milliamps and I was given as 32 milliamps.
MAX XMAX X.
De hellingen van de lijnsegmenten A, B en C waren respectievelijk 300 ohm, 2600 ohm en >30.000 ohm.The slopes of the line segments A, B and C were 300 ohms, 2600 ohms and> 30,000 ohms, respectively.
Het is algemeen bekend, dat voor verschillende bronnen longitudinale stromen kunnen worden geïnduceerd in de a- èn b-draden. Fig. 1 15 geeft een daarvoor typerende 60 Hz bron voor longitudinale signalen, die is aangeduid door 108. Deze normaal-mods sbron 108 induceert een longitudinale stroom I , die in de beide a- en b-dradenin dezérfde richting vloeit. De totale stroom 1^, die door de a-draad vloeit, is gelijk aan het verschil tussen I en I . De totale stroom I , dieIt is well known that longitudinal currents can be induced in the a and b wires for different sources. Fig. 1 gives a typical 60 Hz longitudinal signal source, indicated by 108. This normal mode source 108 induces a longitudinal current I flowing in both a and b wires in the same direction. The total current 1 ^ flowing through the α wire is equal to the difference between I and I. The total current I, which
i TR L Hi TR L H
20 door de b-draad vloeit, is gelijk aan de som van I en I . Aangezien TR Xj de grootte van de stroom I groter kan zijn dan de grootte van de stroom is het mogelijk om de totale stroom of wel in de a- draad of wel in de b-draad van richting om te keren. Aangezien de stroombronnen 103 en 104 in twee richtingen werkzaam zijn, alsook lineair verloop hebben 25 als de stroom van richting omkeert, d.w.z. lineair verlopen door de oorsprong, veroorzaakt een dergelijke stroomomkering geen ruis. Elke differentiaal-modusspanning die door de longitudinale stroom I wordt veroorzaakt, geeft ongewenste ruis. De mate waarin een keten dergelijke ruis tot een minimum terugbrengt, wordt normaliter aangeduid als de 30 mate van longitudinale balans van de keten. Longitudinaal geïnduceerde ruis kan tot een minimum worden teruggebracht door in de a- en b-draden gelijke en geringe normaal-modusimpedanties te vormen.20 flowing through the b-wire is equal to the sum of I and I. Since TR Xj the magnitude of the current I can be greater than the magnitude of the current, it is possible to reverse the total current either in the a-wire or in the b-wire. Since the current sources 103 and 104 are bi-directional, as well as having a linear gradient when the current reverses direction, i.e. linearly through the origin, such current reversal does not cause noise. Any differential mode voltage caused by the longitudinal current I produces unwanted noise. The degree to which a chain minimizes such noise is normally referred to as the degree of longitudinal balance of the chain. Longitudinally induced noise can be minimized by forming equal and low normal mode impedances in the a and b wires.
Volgens de uitvinding wordt een geringe normaal-modusimpedantie in de a- en b-draad gevormd door een normaal-modusterugkoppelpad naar 35 de stroombronnen 103 en 104. Zoals nog zal worden uiteengezet,worden gelijke normaal-modusimpedanties in de a- en b-draad verkregen door 820 0 6 1 2 ____________________________________________.According to the invention, a small normal mode impedance in the a and b wire is formed by a normal mode feedback path to the power sources 103 and 104. As will be explained hereinafter, equal normal mode impedances in the a and b wire become obtained by 820 0 6 1 2 ____________________________________________.
« y -6- aanpassing van de transconductantie van de stroombron 103 en de stroombron 104.Y y -6 adjustment of the transconductance of current source 103 and current source 104.
Het normaal-modusterugkoppelpad omvat gelijkwaardige weerstanden 111 en 112, de geleiders 117 en 118 en de normaal-modusterugkoppel-The normal mode feedback path includes equivalent resistors 111 and 112, the conductors 117 and 118 and the normal mode feedback
VV
5 keten 109. De keten 109 waarbij het symbool Β&Γ/2 is geplaatst, meet elke verandering in de normaal-modas of gemiddelde spanning in het knooppunt 110 zoals veroorzaakt door de aanwezigheid van .longitudinale signalen en brengt een besturingssignaal teweeg. Het besturingssignaal dat via (¾ geleider 117 wordt toegevoerd aan de stroombronnen 103 en 10 104, teneinde elke stroombron zodanig aan te drijven, dat welke stroom dan ook door een longitudinale bron in de a- en b-draden is veroorzaakt^, js te compenseren. Een dergelijke techniek wordt aangeduid als longitudinale onderdrukking. Aldus wordt een constant verschil tussen de voedipgs-stromen in de a- en b-draden gehandhaafd.Circuit 109. The circuit 109 with the symbol Β & Γ / 2 placed measures any change in the normal-modas or average voltage in the node 110 caused by the presence of longitudinal signals and produces a control signal. The control signal supplied through (¾ conductor 117 to current sources 103 and 104 to drive each current source so that any current caused by a longitudinal source in the a and b wires is compensated Such a technique is referred to as longitudinal suppression, thus maintaining a constant difference between the feed currents in the a and b wires.
15 In het onderstaande wordt verwezen naar fig. 3. De stroombron 103 omvat een operationele verschilversterker 301 en de weerstanden 302, 303, 304, 305 en 306. De waarden van de ingangsweerstanden 303 en 304 zijn gelijk en de waarden van de terugkoppelweerstanden 302 en 305 zijn gelijk. De besturingssignalen S en S worden respectievelijk X £ 20 gekoppeld met de positieve en negatieve ingangenvan de verschilversterker 301. Toepassing van de verschilversterker 301 geeft het voordeel, dat een uitgangsstroom in deene dan wel.de andere richting door de beveiligingsweerstand 113 vloeit. De grootte vandë$uitgangsstroom is gelijk aan het verschil tussen de besturingssignalen S en S vermenig- X £ 25 vuldigd met de transconductantie van de stroombron. Deze transconductantie is gelijk aan de waarde van de verhouding tussen de grootte van de weerstand 302 en de grootte van het produkt van de weerstandswaarden van de weerstanden 304 en 306.Reference is made below to FIG. 3. Current source 103 includes an operational differential amplifier 301 and resistors 302, 303, 304, 305 and 306. The values of input resistors 303 and 304 are equal and the values of feedback resistors 302 and 305 are equal. The control signals S and S are respectively coupled X £ 20 to the positive and negative inputs of the differential amplifier 301. The use of the differential amplifier 301 has the advantage that an output current flows in the one or the other direction through the protection resistor 113. The magnitude of the output current is equal to the difference between the control signals S and S multiplied by the transconductance of the current source. This transconductance is equal to the value of the ratio between the magnitude of the resistor 302 and the magnitude of the product of the resistance values of the resistors 304 and 306.
De stroombron 104 omvat een operationele verschilversterker 30 3ΊΟ en de weerstanden 311, 312, 313, 314, en 315. Elke weerstand in de stroombron 104 heeft dezelfde waarde als zijn tegenhanger in de stroombron 103.De besturingssignalen S en S zijn gekoppeld met respectxeve- 1 4 lijk de positieve en negatieve ingangen van de operationele verschilversterker 310. Aangezien de structuur van de stroombron 104 identiek 35 is met die van de stroombron 103, kan ook de uitgangsstroom van de 82 0 0 6 1 2 ___________________________________________________________.__, -7-The current source 104 includes an operational differential amplifier 303ΊΟ and the resistors 311, 312, 313, 314, and 315. Each resistor in the current source 104 has the same value as its counterpart in the current source 103. The control signals S and S are coupled to respective resistors. 1 4 resemble the positive and negative inputs of the operational differential amplifier 310. Since the structure of the power source 104 is identical to that of the power source 103, the output current of the 82 0 0 6 1 2 ___________________________________________________________.__, -7-
V VV V
stroombron 104 in de ene dan wel de andere richting vloeien en de transconductantieSvan de stroombronnen 103 en 104 zijn gelijk. De grootte van de uitgangsstroom van de bron 104 is gelijk aan (S^ - S^) vermenigvuldigd met de waarde van de verhouding tussen de weerstands-5 waarde van de weerstand 311 en het produkt van de weerstandswaarden van de weerstanden 313 en 315. Bij afwezigheid van longitudinale signalen heeft toevoer van het besturingssignaal aan de stroombron 103 tot gevolg, dat in de a-draad een voorafgekozen stroom vloeit. Wanneer gelijktijdig het besturingssignaal S wordt aangelegd aan de stroombron 10 104, heeft zulks tot gevolg dat een gelijke stroom vloeit vanaf de b-draad via de uitgang van de verschilversterker 310 naar V .current source 104 flows in either direction and the transconductance of current sources 103 and 104 are equal. The magnitude of the output current from the source 104 is equal to (S ^ - S ^) multiplied by the value of the ratio between the resistance value of the resistor 311 and the product of the resistance values of the resistors 313 and 315. At absence of longitudinal signals, supplying the control signal to the current source 103 results in a preselected current flowing in the α-wire. When the control signal S is simultaneously applied to the current source 104, this results in an equal current flowing from the b-wire through the output of the differential amplifier 310 to V.
De besturingssignalen en worden teweeggebracht door de differentiaal-modusterugkoppelketen 105. De van de keten 105 deel uitmakende operationele verschilversterker 320 is met zijn positieve 15 ingang via de geleider 106 verbonden met de a-draad en met zijn negatieve ingang via de geleider 107 verbonden met de b-draad. De waarden van de ingangsweerstanden 322 en 323 zijn gelijk. De waarden van de weerstanden 321 en 324 zijn eveneens gelijk. De verschilversterker 320 geeft een uitgangsspanning die gelijk is aan de differentiaal-modus-20 spanning over (¾ a- en b-draden V . vermenigvuldigd met de waarde van de verhouding tussen de waarden van de weerstanden 321 en 322. De uitgangsspanning van de verschilversterker 320 is representatief zowel voor de gelijkspanning zoals veroorzaakt door de uitgangsstromen van de stroombronnen 103 en 104, alswel enige wisselspanning die representa-25 tief is voor data- of spraaksignalen op de a- en b-draden. Deze uitgangsspanning wordt gekoppeld met de zendzijde van een vier-draads interface, waardoor de gelijkspanning wordt geblokkeerd zodat uitsluitend de wisselstroomcomponent kan worden uitgezonden. De uitgang van de verschilversterker 320 is tevens via de weerstand 329 gekoppeld met de negatieve 30 ingang van de verschilversterker 325.The control signals and are generated by the differential mode feedback circuit 105. The operational differential amplifier 320 forming part of the circuit 105 is connected to the a-wire through its positive input through the conductor 106 and its negative input through the conductor 107 into its negative input. b thread. The values of the input resistors 322 and 323 are the same. The values of resistors 321 and 324 are also the same. The differential amplifier 320 gives an output voltage equal to the differential mode voltage across (¾ a and b wires V. Multiplied by the value of the ratio between the values of the resistors 321 and 322. The output voltage of the differential amplifier 320 is representative of both the DC voltage caused by the output currents of current sources 103 and 104, as well as any AC voltage representative of data or speech signals on the a and b wires. This output voltage is coupled to the transmit side of a four-wire interface, by which the DC voltage is blocked so that only the AC component can be transmitted The output of the differential amplifier 320 is also coupled via the resistor 329 to the negative input of the differential amplifier 325.
De verschilversterker 325 kan elke van drie verschillende ver-sterkingswaardeniriroduceren in afhankelijkheid van de waarde van de uitgangsspanning van de verschilversteker 320. Deze variatie van de versterking verandert de versterking van de keten 105,als een functie 35 van en daarmee de waarde van de besturingssignalen en teneinde 8 2 0 0 6 1 2...................................., -8- een niet-lineair batterijvoedingsprofiel zoals weergegeven in fig. 2 te vormen.The differential amplifier 325 can produce any of three different gain values ir depending on the value of the output voltage of the differential amplifier 320. This variation of the gain changes the gain of the circuit 105, as a function of and thus the value of the control signals and order 8 2 0 0 6 1 2 ...................................., -8- one not -linear battery power profile as shown in Figure 2.
De grootte van de hellingen van de lijnsegmenten A, B en C uitgedrukt in ohm, is gelijk aan de reciproke waarde van het produkt 5 van de transconductantie van de stroombron 103 of 104, en de helft van de versterking van de keten 105. Het lijnsegment A ontstaat wanneer de versterking van de verschilversterker 325 gelijk is aan de waarde van de verhouding tussen de waardenvan' de weerstanden 328 en 329.The magnitude of the slopes of the line segments A, B and C expressed in ohms is equal to the reciprocal value of the product 5 of the transconductance of the current source 103 or 104, and half of the gain of the circuit 105. The line segment A occurs when the gain of the differential amplifier 325 is equal to the value of the ratio between the values of the resistors 328 and 329.
Het voedingsprofiel volgt het verloopt van het lijnsegment B wanneer 10 de versterking van de versterker 325 gelijk is aan: 1 .The power profile follows the course of the line segment B when the gain of the amplifier 325 equals: 1.
—Γ lil *«·— πι -I III -.mi· 1 m _ τ n· rim r~i“ _ * (------i----+-----i-----) weerstand 329 weerstand 328 veerstand 327—Γ lil * «· - πι -I III -.mi · 1 m _ τ n · rim r ~ i“ _ * (------ i ---- + ----- i --- -) resistance 329 resistance 328 spring position 327
Tenslotte geeft een versterking van de versterker 325 gelijk aan: 15 __________________________1_______________________________ - _ ’ j - (----r—+-----r—+-----r—r^?) weerstand 329 v/eerstand 328 weerstand 327 weerstand 326 aanleiding tot het in hoofdzaak horizontale lijnsegment C.Finally, a gain of amplifier 325 equals: 15 __________________________1_______________________________ - _ 'j - (---- r - + ----- r - + ----- r — r ^?) Resistor 329 v / r 328 resistor 327 resistor 326 gives rise to the substantially horizontal line segment C.
De negatieve ingang van de verschilversterker 325 is 20 tevens gekoppeld met de stroombron 350 die bepalend is voor de plaats waar zich op de V^-as in fig. 2 bevindt. Door een passende keuze van de stroombron 350 wordt bereikt, dat deze plaats is gegeven door een drempelspanning V lager dan de batterijspanning V . HierdoorThe negative input of the differential amplifier 325 is also coupled to the current source 350 which determines the location of the V-axis in Figure 2. By an appropriate choice of the current source 350 it is achieved that this place is given by a threshold voltage V lower than the battery voltage V. because of this
TH "" BATTH "" BAT
is verzekerd, dat de versterkers301 en 310 op de juiste wijze blijven 25 voorgespannen, d.w.z. niet in de verzadiging geraken wanneer over de a- en b-draden een open keten ontstaat en geen voedingsstroom vloeit.it is ensured that the amplifiers 301 and 310 remain properly biased, i.e. do not become saturated when an open circuit arises across the a and b wires and no feed current flows.
Een en ander heeft tot resultaat, dat ongeacht de aanwezigheid of afwezigheid van een voedingsstroom longitudinale onderdrukking samen met spraak- en datatransmissie blijven gehandhaafd.The result of this is that, regardless of the presence or absence of a feedstream, longitudinal suppression is maintained together with speech and data transmission.
30 Het filter 360 dat de weerstand 361 en de condensator 330 omvat, verwijdert elke spraak- of data-wisselspanningcomponent uit’ de uit- gangssoanning S van de verschilversterker 325. Een filtertijdconstante o van 200 milliseconde blijkt bevredigende resulaten te geven.The filter 360 comprising the resistor 361 and the capacitor 330 removes any speech or data AC component from the output voltage S of the differential amplifier 325. A filter time constant o of 200 milliseconds has been found to give satisfactory results.
Opgemerkt wordt, dat de uitgangsspanning Sq van de verschilversterker 325 is gerefereerd aan aarde en dat de besturingssignalen en 82 0 0 6 1 2- ------------------------------------ V· fe -9- * ~S zijn gerefereerd aan VBAT/2. Verschuiving van het spanningsreferentie- 1 v punt naar BAT/2 wordt bewerkstelligd door de stroombron 331^ de weerstanden 332, 333, 338 en 339, de emitter gekoppelde transistors 334 en 335 en de verschilversterkers 336 en 337. De grootte van I„_„ 5 zoals weergegeven in fig. 2 is recht evenredig met de stroom die wordt geleverd door de stroombron 331. Daardoor kan degrotte vail worden ingesteld door de stroom zoals geleverd door stroombron 331 te variëren.It is noted that the output voltage Sq of the differential amplifier 325 is referenced to ground and that the control signals and 82 0 0 6 1 2- ----------------------- ------------- Vfe -9- * ~ S are referring to VBAT / 2. Shifting of the voltage reference point to BAT / 2 is accomplished by the current source 331 ^ the resistors 332, 333, 338 and 339, the emitter coupled transistors 334 and 335, and the differential amplifiers 336 and 337. The magnitude of I 5 as shown in FIG. 2 is directly proportional to the current supplied by the current source 331. Therefore, the size vail can be adjusted by varying the current supplied by the current source 331.
De transistors 343 en 344, de stroombron 340 en de weerstanden 341 en 342 koppelen elke data- of spraak-wisselspanning, die representa-10 tief is voor binnenkomende of ontvangen signalen, met de verschilversterkers 336 en 337, Aldus worden deze wisselstroomsignalen ook gekoppeld vla de geleiders 115 en 116 met de stroombronnen 103 en 104 en van daaruit met de a- en b-draden.The transistors 343 and 344, the current source 340 and the resistors 341 and 342 connect each data or speech AC voltage, which is representative of incoming or received signals, to the differential amplifiers 336 and 337, thus these AC signals are also coupled vla the conductors 115 and 116 with the power sources 103 and 104 and from there with the a and b wires.
De normaal-modusterugkoppelketen 109 omvat de verschilverster- 15 ker 350 en de weerstanden 351 en 352. Via de positieve ingang van de verschilversterker 350 wordt de normaal-modusspanning in het knooppunt 110 gemeten, terwijl de negatieve ingang van de verschilversterker 350 is gerefereerd aan ^BAT/2. De normaal-modusimpedantie in de a-draad, uitgedrukt in ohm, is gelijk aan: 20 1 — ———— —— ——————————f < weerstand 351. . .The normal mode feedback circuit 109 includes the differential amplifier 350 and the resistors 351 and 352. Via the positive input of the differential amplifier 350, the normal mode voltage in the node 110 is measured, while the negative input of the differential amplifier 350 is referred to ^ BAT / 2. Normal mode impedance in the a wire, expressed in ohms, is equal to: 20 1 - ———— —— —————————— f <resistor 351.. .
weerstand 352 G103 : waarin transconductantie van de stroombron 103 voorstelt.resistor 352 G103: wherein transconductance of the current source represents 103.
De normaal-modusimpedantie in de b-draad is gelijk aan.The normal mode impedance in the b wire is equal to.
25 1 — ————— —————————— f M weerstand 351.25 1 - ————— —————————— f M resistor 351.
+ weerstand 352 104 waarin G„„. de transconductantie van de stroombron 104 voorstelt.+ resistor 352 104 where G „„. represents the transconductance of the current source 104.
104104
Het biedt voordeel om de normaal-modusimpedantie in de a- en 30 de b-draden zodanig te kiezen, dat deze gelijk is aan de som van de waarden van de weerstanden 113 en 306, resp. 114 en 315. Door een dergelijke keuze wordt ongeacht de grootte van welke longitudinale stroom dan ook een constante uitgangsspanning voor de verschilversterkers 301 en 310 verkregen. Aldus wordt bereikt, dat de toelaatbare spannings-35 zwaai aan de uitgang van de beide verschilversterkers 301 en 310 niet wordt verkleind door de grootte van de longitudinale stromen. Longitudinale onderdrukking wordt uitsluitend beperkt door de toelaatbare span- 82 0 06 1 2 ---------------------------------- m ψ -10- ningszwaai in de uitgang van de verschilversterker 350 en de uitgangsstroomcapaciteit van de verschilversterker 301 en 310· Een en ander betekent, dat longitudinale onderdrukking kan worden verkregen door geïnduceerde stromen,waarvan de grootte aanzienlijk groter is 5 dan die van de voedingsstroom.It is advantageous to select the normal mode impedance in the a and 30 b wires so that it is equal to the sum of the values of the resistors 113 and 306, respectively. 114 and 315. By such selection, regardless of the magnitude of any longitudinal current, a constant output voltage for the differential amplifiers 301 and 310 is obtained. It is thus achieved that the allowable voltage swing at the output of the two differential amplifiers 301 and 310 is not reduced by the magnitude of the longitudinal currents. Longitudinal suppression is limited only by the allowable tension 82 0 06 1 2 ---------------------------------- m zw -10- swing in the output of the differential amplifier 350 and the output current capacitance of the differential amplifiers 301 and 310. All this means that longitudinal suppression can be obtained by induced currents, the magnitude of which is considerably greater than that of the supply current.
Een geringe normaal-modusimpedantie wordt verkregen door de keuze van de verhouding tussen de waarden van de weerstanden 351 en 352. Longitudinale balans wordt verkregen door de transconductanties van de stroombronnen 103 en 104 aan te passen. Aangezien het voordeel 10 biedt om deze stroombronnen te realiseren onder gebruikmaking van geïntegreerde ketens, kan een dergelijke aanpassing op eenvoudige wijze worden uitgevoerd door de waarden vande bijbehorende weerstanden met betrekking tot elkaar te régelen. In dit verband zij opgemerkt, dat de beveiligingsweerstanden 113 en 114 van geen invloed zijn op de 15 normaal-modusimpedantie van hetzij de a-draad hetzij de b-draad. Aldus is het aanpassen van de weerstanden 113 en 114 voor longitudinale balans niet vereist. Deze eigenschap is van bijzonder voordeel, aangezien het aanpassen van de beveiligingsweerstanden die bestand moeten zijn tegen blikseminslag, aanzienlijk duurder is dan het aanpas-20 sen van de weerstanden, die zich bevinden in de stroombronnen 103 en 104.A small normal mode impedance is obtained by choosing the ratio between the values of resistors 351 and 352. Longitudinal balance is obtained by adjusting the transconductances of current sources 103 and 104. Since it offers the advantage of realizing these power sources using integrated circuits, such adjustment can be easily performed by controlling the values of the associated resistors with respect to each other. In this regard, it should be noted that the protection resistors 113 and 114 do not affect the normal mode impedance of either the a wire or the b wire. Thus, adjustment of the longitudinal balance resistors 113 and 114 is not required. This property is of particular advantage, since adjusting the protection resistors to be resistant to lightning strikes is considerably more expensive than adjusting the resistors contained in the power sources 103 and 104.
Met verwijzing naar fig. 4 zal duidelijk worden gemaakt, dat de in het voorafgaande beschreven batterijvoedingsketen op eenvoudige wijze kan' worden ingericht om verschillende faciliteiten die bij tele-25 communicatietoepassing zijn vereist,te bieden. De differentiaal-modus-keten 405 is identiek met de keten 105 uitgezonderd de toegevoegde schakelaar 406 en de toegevoegde stroombron 407. De schakelaar 406 die bij wijze van illustratie is weergegeven als een mechanische schakelaar, staat onder het bestuur of wel van het voor het uitschakelen van 30 de voedingsstroom dienend besturingssignaal FS, of wel'het omgekeerde-batterijspanningsbesturingssignaal RB. Deze beide signalen zijn twee-niveau logische signalen die zijn afgeleid van signaleringsapparatuur die is verbonden met de vier-draads interface. Bij een voorafbepaalde toestand (bij-voorbeeld een logische 0) van de beide besturingssignalen 35 RB en FS wordt de schakelaar 406 omgeschakeld naar de aansluiting 1, __________ 82 0 0 6 1 2- —---------------------- -11- - waardoor de stroombron 350 wordt gekoppeld met de negatieve ingang van de verschilversterker 325. Zoals reeds werd behandeld, ontstaat hierdoor het normale batterijprofiel zoals weergegeven in fig. 2.With reference to Fig. 4, it will be made clear that the battery power chain described above can be easily arranged to provide various facilities required in telecommunication application. Differential mode circuit 405 is identical to circuit 105 except for added switch 406 and added power source 407. Switch 406, shown by way of illustration as a mechanical switch, is under the control or before switching off. of the supply current serving signal FS, or the reverse battery voltage control signal RB. Both these signals are two-level logic signals derived from signaling equipment connected to the four-wire interface. In a predetermined state (for example a logic 0) of the two control signals 35 RB and FS, the switch 406 is switched to connection 1, __________ 82 0 0 6 1 2- —----------- ----------- -11- - whereby the power source 350 is coupled to the negative input of the differential amplifier 325. As already discussed, this creates the normal battery profile as shown in Fig. 2.
Wanneer het besturingssignaal RB een logische 1 is, wordt de schakelaar 5 406 omgeschakeld naar de aansluiting 3, waardoor de stroombron 407 wordt gekoppeld met de negatieve ingang van de verschilversterker 325.When the control signal RB is a logic 1, the switch 5 406 is switched to the terminal 3, thereby coupling the power source 407 to the negative input of the differential amplifier 325.
De stroombron 407 is identiek met de stroombron 350 met uitzondering dat de polariteit is omgekeerd.The current source 407 is identical to the current source 350 except that the polarity is reversed.
De aansluiting van de stroombron 407 keert de polariteiten van 10 de besturingssignalen en om. Als gevolg . hiervan wordt de normale batterijstroom door de a- en b-draad omgekeerd. Het omgekeerde batterij-voedingsprofiel RB, zoals weergegeven in fig. 3, is gelijk echter tegengesteld aan het profiel NB, dat normaliter beschikbaar is. Een omgekeerd batterijprofiel is voor de signalering vereist, wanneer de twee-draads 15 geleiders 101 en 102 verbindingslijngeleiders zijn die zijn verbonden met een twee-draadsschakelaar of voor privégebruik dienende centrale PBX, in plaats van' een abonneepost 120. Bij andere toepassingen voor verbindingslijnen is geen voedingsstroom vereist. In dergelijke gevallen zal een logische l.voor het besturingssignaal FS de schakelaar 406 20 schakelen op de aansluiting 2, waarbij een open keten ontstaat voor de -negatieve ingang van de verschilversterker 425. Het resulterende \ : voedingir-uitgeschakëld profiel is weergegeven in fig. 5. Gedurende een uitgeschakelde voeding wordt longitudinale balans in stand gehouden, aangezien de werking van de normaal-modusterugkoppelketen 109 niet wordt 25 beïnvloed.The connection of the current source 407 inverts the polarities of the control signals and. As a result . of these, normal battery power is reversed by the a and b wires. The reverse battery power profile RB, as shown in Fig. 3, is the same opposite to the profile NB, which is normally available. An inverted battery profile is required for signaling when the two-wire conductors 101 and 102 are connector conductors connected to a two-wire switch or private PBX rather than a subscriber station 120. In other connector applications no power supply required. In such cases, a logic 1 for the control signal FS will switch the switch 406 to the terminal 2, creating an open circuit for the negative input of the differential amplifier 425. The resulting power-off profile is shown in FIG. 5. Longitudinal balance is maintained during a power-off, since the operation of the normal mode feedback circuit 109 is not affected.
Een lus-sluitingsignaal LC is een ander twee-niveau logisch signaal dat vereist is door andere telecommunicatie-apparatuur die is · verbonden met de vier-draads interface. Een toestandswisseling van het logische signaal LC ontstaat door een voorafbepaalde verandering in deA loop closure signal LC is another two-level logic signal required by other telecommunications equipment connected to the four-wire interface. A change of state of the logic signal LC is caused by a predetermined change in the
30 grootte van V « Een dergelijke voorafbepaalde verandering, waarvoor TR30 magnitude of V «Such a predetermined change, for which TR
typerend is een grootte van 3 volt, is indicatief voor kiespulsen en/of een toestand, waarbij in de abonneepost 120 de microtelefoon is opgenomen. Een bepaalde toestand, b.v. een logische 1 voor het logische signaal LC kan op eenvoudige wijze teweeg worden gebracht door toevoeging van 35 een lus-sluiting detector 408. De detector 408 omvat een comparator, 82 0 0 6 1 2 - ---------------:--; -12- die het signaal LC een logische 1 doet zijn, wanneer het uitgangssignaal van de verschilversterker 325 een vaste drempelwaarde overschrijdt.typically is a magnitude of 3 volts, is indicative of dial pulses and / or a condition where subscriber station 120 includes the micro telephone. A certain condition, e.g. a logic 1 for the logic signal LC can be easily effected by adding a loop closure detector 408. The detector 408 includes a comparator, 82 0 0 6 1 2 - ---------- -----: -; Which causes the signal LC to be a logic 1 when the output signal of the differential amplifier 325 exceeds a fixed threshold value.
Het biedt tevens voordeel om de schakelaar 409 en de schakelaar* besturing 410 aan te brengen in verband met het teweegbrengen van 5 signalen indicatief voor omgekeerde-batterij en lussluiting. De schakelaar 409 die parallel is verbonden met het filter 360 wordt bij detectie van een verandering in de toestand ofwel van het signaal LC of wel van het signaal RB, tijdelijk gesloten (nominaallö milliseconden) door de schakelaarbesturing 401. Wanneer de schakelaar 409 tijdelijk is 10 gesloten, wordt het filter 360 overbrugd ter vermijding van vervorming en vertraging gedurende het uitzenden van kiespulsen of gedurende overgangen tussen normale en omgekeerde-batterijvoeding.It is also advantageous to provide the switch 409 and the switch * controller 410 in connection with the triggering of signals indicative of reverse battery and loop closure. The switch 409 connected in parallel to the filter 360 upon detection of a change in the state of either the signal LC or the signal RB is temporarily closed (nominal milliseconds) by the switch controller 401. When the switch 409 is temporary closed, filter 360 is bridged to avoid distortion and delay during dial pulse transmission or during transitions between normal and reverse battery power.
j 82 0 0 6 1 2...........— --------------------------------j 82 0 0 6 1 2 ...........— ------------------------------- -
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US23468481A | 1981-02-17 | 1981-02-17 | |
| US23468481 | 1981-02-17 |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8200612Atrue NL8200612A (en) | 1982-09-16 |
| NL190348B NL190348B (en) | 1993-08-16 |
| NL190348C NL190348C (en) | 1994-01-17 |
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NLAANVRAGE8200612,ANL190348C (en) | 1981-02-17 | 1982-02-16 | BATTERY POWER CHAIN FOR A TWO-WAY COMMUNICATION ROAD. |
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07118751B2 (en) |
| CA (1) | CA1171989A (en) |
| DE (1) | DE3204843A1 (en) |
| FR (1) | FR2500241A1 (en) |
| GB (1) | GB2093314B (en) |
| IT (1) | IT1149642B (en) |
| NL (1) | NL190348C (en) |
| SE (1) | SE452385B (en) |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4419542A (en)* | 1982-05-17 | 1983-12-06 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Battery feed circuit |
| FR2527404B1 (en)* | 1982-05-19 | 1987-10-23 | Cit Alcatel | ELECTRONIC SUBSCRIBER |
| SE431704B (en)* | 1982-07-06 | 1984-02-20 | Ericsson Telefon Ab L M | PROCEDURE FOR POWER SUPPLY OF A SUBSCRIBER DEVICE FROM A TELEPHONE SWITCH |
| GB2132448B (en)* | 1982-12-07 | 1986-03-12 | Standard Telephones Cables Ltd | Telephone subscribers' line interface circuit |
| JPS60141006A (en)* | 1983-12-28 | 1985-07-26 | Nec Corp | Impedance synthesis circuit |
| US4571460A (en)* | 1984-03-12 | 1986-02-18 | Northern Telecom Limited | Active impedance line feed circuit with improved ground fault protection |
| FR2564678B1 (en)* | 1984-05-18 | 1986-09-12 | Thomson Csf Mat Tel | SUBSCRIBER CIRCUIT LINK INTERFACE FOR TELEPHONE SWITCH |
| JPS60253364A (en)* | 1984-05-30 | 1985-12-14 | Fujitsu Ltd | Internal termination type power feed circuit |
| US4558272A (en)* | 1984-07-05 | 1985-12-10 | At&T Bell Laboratories | Current characteristic shaper |
| US4612417A (en)* | 1984-07-27 | 1986-09-16 | At&T Bell Laboratories | Electronic battery feed circuit for telephone systems |
| CA1231480A (en)* | 1985-03-15 | 1988-01-12 | John A. Barsellotti | Constant current line circuit |
| IT1197917B (en)* | 1986-10-24 | 1988-12-21 | Sgs Microelettronica Spa | CONTROL CIRCUIT FOR A VOLTAGE REGULATOR OF A CIRCUIT INTERFACE CONNECTION USER TELEPHONE LINE (SLIC) |
| JPS63314060A (en)* | 1987-06-17 | 1988-12-22 | Fujitsu Ltd | power supply circuit |
| FR2642593B1 (en)* | 1989-01-31 | 1991-04-12 | Cit Alcatel | ELECTRONIC SUBSCRIBER LINE CONNECTION DEVICE |
| WO2002033842A2 (en)* | 2000-10-17 | 2002-04-25 | Centillium Communications, Inc. | Transformerless interface for modem |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4004109A (en)* | 1975-05-09 | 1977-01-18 | Boxall Frank S | Hybrid circuit |
| DE2857168A1 (en)* | 1977-11-15 | 1980-12-04 | Gen Electric Co Ltd | CURRENT SOURCES |
| JPS5542449A (en)* | 1978-09-22 | 1980-03-25 | Hitachi Ltd | Current supply circuit |
| NL7903665A (en)* | 1979-05-10 | 1980-11-12 | Philips Nv | CONNECTION FOR A TELEPHONE LINE. |
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2500241B1 (en) | 1984-12-07 |
| SE452385B (en) | 1987-11-23 |
| GB2093314B (en) | 1984-11-28 |
| JPH07118751B2 (en) | 1995-12-18 |
| GB2093314A (en) | 1982-08-25 |
| FR2500241A1 (en) | 1982-08-20 |
| CA1171989A (en) | 1984-07-31 |
| SE8200713L (en) | 1982-08-18 |
| IT1149642B (en) | 1986-12-03 |
| IT8219649A0 (en) | 1982-02-12 |
| JPS57154966A (en) | 1982-09-24 |
| NL190348B (en) | 1993-08-16 |
| NL190348C (en) | 1994-01-17 |
| DE3204843A1 (en) | 1982-09-09 |
| DE3204843C2 (en) | 1991-11-21 |
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4476350A (en) | Battery feed circuit | |
| NL8200612A (en) | BATTERY POWER CHAIN. | |
| US4993063A (en) | Channel unit interface circuit | |
| US4472608A (en) | Subscriber line interface circuit | |
| US4090038A (en) | Audio signal on hold circuit | |
| KR870002736A (en) | Subscriber line interface circuit | |
| US4004102A (en) | Automatic impedance modification of transmission lines | |
| EP1029248B1 (en) | Current measuring device and telephone terminal using such a current measuring device | |
| EP0729259B1 (en) | Ring-signal generation in a slic | |
| US4150260A (en) | Subscriber's circuit for four-wire-system local switch | |
| US5249224A (en) | Methods and apparatus for providing reciprocal impedance conversion | |
| EP0186214B1 (en) | Battery-feed circuit for exchange | |
| CA1160780A (en) | Trunk interface circuit with current compensation | |
| US6377681B1 (en) | Signal line driving circuit with self-controlled power dissipation | |
| US5659610A (en) | Battery feed circuit | |
| US4467143A (en) | Telephone conference amplifiers, and telephone conference bridges incorporating the same | |
| NL7905528A (en) | CONFERENCE SYSTEM. | |
| EP0056810A1 (en) | Loop sensing circuit for use with a subscriber loop interface circuit | |
| US5172412A (en) | Subscriber circuit capable of suppressing in-phase induced noise | |
| US6519338B2 (en) | Tone burst generator and its application to telephony | |
| US5131028A (en) | Methods and apparatus for providing reciprocal impedance conversion | |
| US4191859A (en) | Loop, dial pulse and ring trip detection circuit with capacitive shunt network | |
| US3894192A (en) | DX signaling circuit | |
| BE1001413A6 (en) | Transmission chain and they used electronic contact system. | |
| BE905924R (en) | Amplitude control circuit for telephone system - supplies resistive divider with current proportional to DC level on telephone line |
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BT | A notification was added to the application dossier and made available to the public | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| V4 | Discontinued because of reaching the maximum lifetime of a patent | Free format text:20020216 Free format text:20020216 |