【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は人体の血管を部分的にまたは全体的に閉塞する
有機堆積物を除去する装置にして、閉塞された血管の中
に導入されるようになった可撓性チューブを有するカテ
ーテルと、消除すべき堆積物の近くに動かされるように
なったノズルと、前記チューブ内を延びる可撓性金属導
管によって前記ノズルに加圧液体を供給する源とを有し
、前記ノズルによって形成されたジェットが消除すべき
堆積物に対して指向されるようになった装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application Field) The present invention is a device for removing organic deposits that partially or completely block blood vessels in the human body, and is introduced into the occluded blood vessels. a catheter having a flexible tube adapted to be disposed of, a nozzle adapted to be moved near the deposit to be removed, and a pressurized liquid supplied to the nozzle by a flexible metal conduit extending within the tube; and a jet formed by said nozzle is directed towards the deposit to be removed.
このような装置は前記ノズルのオリフィスが２０μと７
０μとの間にある直径を有し、該オリフィスの上流の液
体圧力が少なくとも６．１０７パスカルであり、前記ノ
ズルによって噴射されるジェットが少なくとも３００メ
ートル／秒の速度で、血管内に含まれる有機液体の°中
に侵入せしめられるようになっている。Such a device has an orifice of 20 μm and 7 μm.
0 μm, the liquid pressure upstream of the orifice is at least 6.107 Pascals, and the jet ejected by the nozzle has a velocity of at least 300 m/s to remove organic matter contained within the blood vessel. It is designed so that it can penetrate into the liquid.
（発明が解決しようとする問題点）脈管手術に使用される在来周知の装置に対する本装置の
主なる利点は次の通りである。Problems to be Solved by the Invention The main advantages of the present device over previously known devices used in vascular surgery are as follows.
１）血管壁に対し拘束を受けることなく敏感な衝撃を加
え、かつ肉体を切除することなく切開および穿孔を行う
ことができる、２）ジェットの指向性および強度を調整して血管壁と堆
積物とを好適に選択することができる、３）ジェットの
速度をノズルの出口におけるマツハ数以下にすれば、肉
体を切除することなく切断、切開および穿孔処置を行う
ことができる、４）ジェットの速度をノズルの出口にお
けるマツハ数と等しくしまたこれより大となるよう−に
すれば摘出、切除、抜取り処置を行うことができ、この
時ジェットと肉体との相互作用は柔かな衝撃の形で表わ
れ、ジェットの運動エネルギーは熱および圧力に変換さ
れる（熱力学効果）。1) It is possible to apply a sensitive impact to the vascular wall without being constrained, and to perform incisions and perforations without cutting the body. 2) The directivity and intensity of the jet can be adjusted to target the vascular wall and deposits. 3) cutting, incising, and perforation procedures can be performed without cutting the body if the jet speed is set to be less than or equal to the Matsuha number at the exit of the nozzle; 4) the jet speed If it is made equal to or greater than the Matsuha number at the exit of the nozzle, extraction, excision, and extraction procedures can be performed, and the interaction between the jet and the body is manifested in the form of a soft impact. The kinetic energy of the jet is converted into heat and pressure (thermodynamic effect).
温度はジェット自体によって瞬間的に排除されるから著
しく局部化される。The temperature is extremely localized since it is momentarily rejected by the jet itself.
５）脈動ジェットを使用してジェット速度の過渡的効果
により、切断および切除効果を組合わせることができる
。ジェットのこの噴出速度はノズルに対する供給圧力に
よって左右される。5) Pulsating jets can be used to combine cutting and ablation effects due to the transient effect of jet velocity. This ejection velocity of the jet depends on the supply pressure to the nozzle.
（実施例）第１図および第２図に示された実施例は合成材料よりな
る可撓性チューブ１０によって構成されたカテーテル、
可撓性金属導管１１にして、たとえば可延性金属または
ポリカーボネート繊維にｅｖｌａｒの如きプレストレス
の加えられた絶縁材料によって形成され、２．１０８パ
スカル程度の圧力に耐えると共に適当な可撓性を有し、
かつチューブ１０の内部を延びる導管ならびに高圧ポン
プ１２、溶接または接着によって導管１１の端部に装着
されたノズル１３、ＷＩｒＭ可能気球１４および前記チ
ューブ１０と導管１１とを別個に軸線方向および角度的
に変位せしめ得る二つのハンドル１５．１６を有してい
る。(Embodiment) The embodiment shown in FIGS. 1 and 2 includes a catheter constructed of a flexible tube 10 made of a synthetic material;
The flexible metal conduit 11 is made of a prestressed insulating material, such as evlar, made of ductile metal or polycarbonate fiber, and has a suitable flexibility and can withstand pressures on the order of 2.108 Pascals. ,
and a conduit extending inside the tube 10 and a high-pressure pump 12, a nozzle 13 attached to the end of the conduit 11 by welding or gluing, a WIrM capable balloon 14, and a separate axial and angular connection of said tube 10 and conduit 11. It has two handles 15, 16 which can be displaced.
ポンプ１２は継手１１Ｃの圧力調整器１１Ｂの導管１１
Ａを通して高圧の液体を導管１１に供給する。調整器１
１Ｂが作動する時にはノズル１３に高圧液体が供給され
、該ノズルは血管Ａの中に堆積物Ｂに向って超音速のジ
ェットＣを噴射する。The pump 12 is connected to the conduit 11 of the pressure regulator 11B of the joint 11C.
High pressure liquid is supplied to conduit 11 through A. Adjuster 1
When 1B is activated, high pressure liquid is supplied to the nozzle 13, which injects a supersonic jet C into the blood vessel A towards the deposit B.
気球１４はジェット１３の心決めを確実にし、かつ噴射
された液体が血管内において逆流するのを阻止するため
のも″のである。この気球１４は圧力調整器１４Ｂを備
えたポンプ１４△によりチューブ１４Ｇを通してｒｌ；
＠せしめられる。The balloon 14 is used to ensure the centering of the jet 13 and to prevent the injected liquid from flowing back into the blood vessels. rl through 14G;
@I am forced to do it.
堆積物を消除しつつノズル１３を前進させるためにはハ
ンドル１５．１６を操作する。The handles 15, 16 are operated to advance the nozzle 13 while removing deposits.
チューブ１０の端部には球形体１０Ａが装架され、該球
形体は軸線方向通路と、導管１１の通る玉継手１０Ｂと
を有し、かつジエツｈ Ｃを血管の軸線に対し１０度ま
で傾斜せしめ得るようになっている。前記装置の作動態
様は次の通りである。A spherical body 10A is mounted at the end of the tube 10, the spherical body having an axial passage and a ball joint 10B through which the conduit 11 passes, and having a jet hC inclined by up to 10 degrees with respect to the axis of the vessel. It is now possible to force it. The operating mode of the device is as follows.
カテーテルを血管内に導入しかつ、この中をハンドル１
５．１６によって導管１１と共に前進せしめ、ノズル１
３が堆積物Ｂの近くに達して適当な方向に向いた後、ポ
ンプ１２および調整器１１Ｂを作動し、ジェットＣが超
音速に達するようにする。このジェットは堆積物日に打
撃を加え、その速度および使用ノズルの型に応じ切断、
切開、切除、扱取りまたは穿孔により該堆積を砕き、取
壊しまたは解離する。部分Ｃを満した液体はポンプ１１
Ｄの作用により体部１０Ａおよびチューブ１１を通して
堆積物と共に除去される。Introduce the catheter into the blood vessel and insert the handle 1 inside the catheter.
5.16 advances with conduit 11 and nozzle 1
3 is near deposit B and oriented in the appropriate direction, pump 12 and regulator 11B are activated so that jet C reaches supersonic speed. This jet strikes the deposit and cuts it depending on its speed and the type of nozzle used.
Break up, break up or dissociate the deposit by cutting, cutting, handling or drilling. The liquid filling part C is pumped to pump 11.
Due to the action of D, the deposits are removed through the body 10A and the tube 11.
Ｐ＝ １０８パスカル、υ＝３００メートル／秒、排出
量＝１０６立法メートル／秒、Ｅ 、 ＝４５Ｊ／秒ｃａｎ。P = 108 Pascal, υ = 300 m/s, discharge = 106 cubic meters/s, E, = 45 J/s can.
なる特性を有する超音速ジェットを得るためには次のよ
うになすことが望ましい。In order to obtain a supersonic jet having the following characteristics, it is desirable to do the following.
鋼３１６Ｌ製の導管１１ 内径＝ ２．１０−４メート
ル、外径＝ ３．１０−４メートルノズル 内径＝ ６．１０−４メートル
、外径＝ ３．１０ ’メートル第３図から第１２図までに示された実施例は６．１０７
パスカル以上の高圧に耐え、かつそのオリフィスの直径
が２０μと７０μとの間にあるような非常に細いノズル
１３に対する技術的な問題を解決するために考えられか
つ形成されたものである。Conduit 11 made of steel 316L Inner diameter = 2.10-4 m, Outer diameter = 3.10-4 m Nozzle Inner diameter = 6.10-4 m, Outer diameter = 3.10' m Figures 3 to 12 The example shown in 6.107
It was conceived and designed to solve the technical problem of a very narrow nozzle 13 that can withstand high pressures of Pascal or higher and whose orifice diameter is between 20μ and 70μ.
この問題を解決するために、この変型実施例のノズル１
３は少なくとも部分的に導管１１の端部によって形成さ
れている。第３図および第４図に示された装置はプラス
チック材料よりなる可撓性チューブ１０によって形成さ
れたカテーテル、該チューブ１ｏ内を延びる可撓性金属
導管１１、高圧液体供給源１２、ノズル１３、チューブ
１ｏと一体をなす膨脹可能気球１４、チューブ１０と導
管１１とを別個に軸線方向および角度的に変位せしめ得
る二つのハンドル１５．１６およびチューブ１０の端部
と係合する放射線不透過リング１７を有している。In order to solve this problem, nozzle 1 of this modified embodiment
3 is at least partially formed by the end of the conduit 11. The apparatus shown in FIGS. 3 and 4 includes a catheter formed by a flexible tube 10 made of plastic material, a flexible metal conduit 11 extending within the tube 1o, a high pressure liquid source 12, a nozzle 13, An inflatable balloon 14 integral with the tube 1o, two handles 15, 16 allowing separate axial and angular displacement of the tube 10 and the conduit 11, and a radiopaque ring 17 engaging the end of the tube 10. have.
チューブ１ｏの内部によって形成される通路１８および
管路１９はチューブの壁厚の中に収まり、かつ気球１４
の中に開口し、それぞれ２０．２１においで真空ポンプ
と圧力流体源とに連結されている。不銹性の金属または
合金によって形成された導管１１の外径は０．３ミリメ
ートルであり、かつその内径は０．２ミリメートルであ
る。この導管の破壊強さは２，２００ニユ一トン／平方
ミリメートル程度である。The passage 18 and conduit 19 formed by the interior of the tube 1o fit within the wall thickness of the tube and the balloon 14
and are connected to a vacuum pump and a source of pressure fluid at 20 and 21, respectively. The outer diameter of the conduit 11, made of a non-corrosive metal or alloy, is 0.3 mm and its inner diameter is 0.2 mm. The breaking strength of this conduit is on the order of 2,200 newtons per square millimeter.
ノズル１３は専ら導管１１の端部よりなり、該端部は二
つの部分、すなわち内方断面が減少する、長さがＬＡの
第１部分と、内方断面が一定の、長さがし、の第２部分
とによって形成されている。The nozzle 13 consists exclusively of the end of the conduit 11, which end consists of two parts: a first part of length LA, of decreasing internal cross-section, and a second part of length LA, of constant internal cross-section. It is formed by two parts.
前記長さＬ はほぼ８００μ、長さＬＢはほぼ１６０μ
であり、かつオリフィス２２の直径は４０μである。角
度（α）は１５度であり、かつ導管１１とオリフィス２
２との断面比はほぼ１００である。The length L is approximately 800μ, and the length LB is approximately 160μ.
and the diameter of the orifice 22 is 40μ. The angle (α) is 15 degrees, and the conduit 11 and orifice 2
The cross-sectional ratio with 2 is approximately 100.
次の式％式％ここにＨはノズルの上流における液体圧力υはオリフィ
ス２２の面におけるジェット速度によりオリフィス係数
ψは、このノズルの場合は０．９８である。６．１０７
パスカルなる圧力に対してはジェット速度は３５０メー
トル／秒である。この速度は圧力が２．１０８パスカル
の場合は６００メートル／秒となる。血管Ａ内に含まれ
る有機液体の中に入る超音速ジェットは著しく尖った、
鋭い針状部分２３と、不可干渉性の乱流部分２４とによ
って形成される。この針状部分２３の長さはオリフィス
２２の直径のほぼ５〜５０倍である。The following formula is % where H is the liquid pressure upstream of the nozzle, υ is the jet velocity at the face of the orifice 22, and the orifice coefficient ψ is 0.98 for this nozzle. 6.107
For a pressure of Pascal, the jet velocity is 350 meters/second. This velocity is 600 meters/second at a pressure of 2.108 Pascals. The supersonic jet entering the organic liquid contained within blood vessel A is extremely sharp,
It is formed by a sharp acicular portion 23 and an incoherent turbulent portion 24 . The length of this needle-like portion 23 is approximately 5 to 50 times the diameter of orifice 22.
この装置は次の如き態様で使用される。This device is used in the following manner.
チューブ１０を堆積物によって塞がれた血管Ａの中に、
前記リング１７が除去すべきこの堆積物の直前に達する
まで導入し、次に２１から流入する流体によって気球１
４を膨脹せしめ、続いて導管１１をチューブ１０内の中
に、ノズル１３がリング１７のレベルに達するまで導入
する。この導管１１に加圧された液体を供給し、超音速
ジェットの針状部分２３が適当に定められた衝撃によっ
て堆積物に打撃を加え、該堆積物の破壊が生じるように
する。The tube 10 is inserted into the blood vessel A blocked by the deposit.
The ring 17 is introduced until just in front of this deposit to be removed, and then the balloon 1 is lifted by the fluid flowing in from 21.
4 is inflated and then the conduit 11 is introduced into the tube 10 until the nozzle 13 reaches the level of the ring 17. This conduit 11 is supplied with a pressurized liquid such that the needle-shaped portion 23 of the supersonic jet strikes the deposit with a suitably defined impact, causing destruction of the deposit.
ハンドル１６を操作してノズル１３を軸線方向および角
度的に変位せしめ、最大効率で堆積物に作用がおよぶよ
うにする。ジェット、特にその針状部分の位置および方
向の変動をできるだけ少なくすると共に、堆積物の減少
の進行に従うようにするために、なるべくはＸ線に対す
る造影剤を含む液体を使用する。前記造影剤が作用を受
けた後、堆積物から引離された粒子を含む液体は２０に
おいて分岐した真空ポンプにより吸引され、かつ通路１
８を通して外部に排出される。針状部分２３の作用はそ
の特性の関数として切除、切開、侵食、切断等によって
行われることに注意すべきである。The handle 16 is operated to displace the nozzle 13 axially and angularly so as to affect the deposit with maximum efficiency. In order to minimize fluctuations in the position and direction of the jet, especially its acicular part, and to follow the progress of deposit reduction, a liquid is preferably used that contains a contrast agent for X-rays. After the contrast agent has been acted upon, the liquid containing the particles detached from the deposit is aspirated by a branched vacuum pump at 20 and passed through the passage 1.
8 and is discharged to the outside. It should be noted that the action of the needle-like part 23 is carried out by cutting, incising, eroding, cutting, etc. as a function of its properties.
第５図に示されたノズル１３は第４図に示されたものと
同様に端部が二つの部分よりなる金属導管１１によって
形成されている。長さがしヶなる第１部分は円錐形を呈
し、かつ長さがＬＢなる第２部分は円筒形をなしている
。この第２部分の内径は７０μであり、角度αは６０度
である。長さし。は導管１１の内径にほぼ等しく、長さ
し、はオリフィス２２の直径の半分より幾分小さくまた
はこれと等しい。このノズルのオリフィス係数ψは０．
８である。供給圧力が１０８パスカル程度である時は針
状部分２３はオリフィス２２の直径の２〜１０倍程度の
長さにわたって延びるようにされる。この針状部分は円
筒形部分の内壁の粗面によって発生せしめられる乱流区
域２４によって囲繞されている。この乱流は空洞現象の
作用を容易にする渦巻の発生源である。導管１１は不銹
鋼によって形成され、その端部は焼入れされる。The nozzle 13 shown in FIG. 5 is formed by a two-part metal conduit 11 similar to that shown in FIG. The first part, which has a length, has a conical shape, and the second part, which has a length LB, has a cylindrical shape. The inner diameter of this second portion is 70μ and the angle α is 60 degrees. Length. is approximately equal to the inner diameter of conduit 11, and the length is somewhat less than or equal to half the diameter of orifice 22. The orifice coefficient ψ of this nozzle is 0.
It is 8. When the supply pressure is about 108 Pascals, the needle portion 23 is made to extend over a length of about 2 to 10 times the diameter of the orifice 22. This needle-shaped section is surrounded by a turbulent region 24 created by the roughness of the inner wall of the cylindrical section. This turbulence is the source of vortices that facilitate the effects of cavitation. The conduit 11 is made of stainless steel and its ends are hardened.
第６図に示されたノズル１３は３〜１５．１０８パスカル程度の比較的高圧の液体が供給さ
れるようになっている。このノズルは二つの部材、すな
わち可撓性金属導管１１の端部と、該導管１１の全長に
わたって延びる補強チューブ２５の端部とよりなってい
る。これら二つの部材はそれぞれ２．０００ニユ一トン
／平方ミリメートルおよび２．７００ニユ一トン／平方
ミリメートルなる破砕強さを有する合金によって形成さ
れる。チューブ２５はその間口２６の近くにおいて丸味
が付され、血管の壁にひつ掛かる危険を避けるようにな
っており、かつ前記開口の直径はオリフィス２２の直径
のほぼ２倍とされている。The nozzle 13 shown in FIG. 6 is adapted to be supplied with relatively high pressure liquid of about 3 to 15.108 Pascals. This nozzle consists of two parts: the end of a flexible metal conduit 11 and the end of a reinforcing tube 25 extending over the entire length of the conduit 11. These two parts are made of an alloy having a crushing strength of 2.000 Nt/m² and 2.700 Nt/m², respectively. The tube 25 is rounded near its opening 26 to avoid the risk of snagging against the wall of the vessel, and the diameter of said opening is approximately twice the diameter of the orifice 22.
１５．１０８パスカル程度の液体圧力の場合は、ジェッ
トの超音速速度は１，７００メートル／秒に達し、オリ
フィス２２の直径４０μに対してはその流量は２立方セ
ンチメートル／秒となり、その出力はほぼ２キロワツト
となる。このノズルによって相当の熱エネルギーが失わ
れることを考慮に入れて、処置は非連続的に行われる。For a liquid pressure of the order of 15.108 Pascals, the supersonic velocity of the jet reaches 1,700 m/s, and for an orifice 22 diameter of 40 μ, its flow rate is 2 cubic centimeters/s and its power is approximately 2 Kilowatts. Taking into account that considerable thermal energy is lost through this nozzle, the treatment is carried out discontinuously.
第７図に示されたノズル１３も同様に二つの部材、すな
わち金属製導管１１の端部と、金属またはプラスチック
材料よりなる保護被覆２７の端部とによって構成されて
いる。このノズルは導管１１のくびれ部分によって形成
された共鳴室または共鳴空洞２８を有している。液体は
６．１０７パスカル程度の比較的低い一定の圧力で前記
室２８の上流に達し、かつ周期的に変化する速度でオリ
フィス２２から流出する。この変動の周期は室２８の長
さと、液体内における弾性波の伝播速度とによって左右
される。このジェットの可変速超音速ジェットは特に堅
い有機性堆積物を消除せんとする場合に好適である。The nozzle 13 shown in FIG. 7 likewise consists of two parts: the end of the metal conduit 11 and the end of a protective sheath 27 made of metal or plastic material. The nozzle has a resonance chamber or cavity 28 formed by the constriction of the conduit 11. The liquid reaches upstream of the chamber 28 at a relatively low and constant pressure of the order of 6.107 Pascals and exits the orifice 22 at a periodically varying rate. The period of this fluctuation depends on the length of the chamber 28 and the propagation speed of the elastic waves within the liquid. The variable speed supersonic jet of this jet is particularly suitable when attempting to remove hard organic deposits.
第８図に示されたノズル１３は第３図に示されたものの
変型である。このノズルは可撓性金属導管１１の端部と
、金属補強チューブ２９の端部とによって構成されてい
る。前記端部はこれらの間に共鳴室２８を形成するよう
に偏惰せしめられている。このノズル１３のオリフィス
２２は補強チューブ２９の開口によって構成される。こ
のチューブ２９の端部は長さＬＡなる円錐形部分と、長
さり、なる円筒形部分とを有し、該円筒形部分は第３図
に示されたノズル１３の対応する長さとほぼ等しい長さ
にわたって位置している。The nozzle 13 shown in FIG. 8 is a modification of the one shown in FIG. This nozzle is constituted by an end of a flexible metal conduit 11 and an end of a metal reinforcing tube 29. The ends are biased to form a resonance chamber 28 between them. The orifice 22 of this nozzle 13 is constituted by an opening in a reinforcing tube 29. The end of this tube 29 has a conical portion of length LA and a cylindrical portion of length LA, the cylindrical portion having a length approximately equal to the corresponding length of nozzle 13 shown in FIG. It is located across the country.
第９図に示されたノズルは第２図に示されたものの変型
である。このノズルは金属導管１１の端部と、金属また
はプラスチック材料よりなる保護チューブ３ｏの端部と
によって構成されている。The nozzle shown in FIG. 9 is a modification of that shown in FIG. This nozzle is constituted by the end of a metal conduit 11 and the end of a protective tube 3o made of metal or plastic material.
導管１１の端部は円筒形部分およびオリフィス２２の軸
線が血管への軸線と６０度なる角度βを形成するように
曲げられている。変型においては角度βが６０度ではな
く０度と１２０度との間にあるようにされる。チューブ
３０の丸い縁に形成された開口２６はオリフィス２２に
対して位置決めされている。The end of conduit 11 is bent such that the axis of the cylindrical portion and orifice 22 forms an angle β of 60 degrees with the axis to the blood vessel. In a variant, angle β is made to lie between 0 and 120 degrees instead of 60 degrees. An opening 26 formed in the rounded edge of tube 30 is positioned relative to orifice 22 .
第１０図に示されたノズル１３は金属導管１１の端部と
、該導管１１の内部に配置された金属部材３１とによっ
て構成されている。この部材３１は液体に対する通路３
２と、オリフィス２２の内部に達する延長部分とを有し
ている。このノズルによって形成される超音速ジェット
は環状の針状部分と、堆積物に対して非常に重要な空洞
作用を発生させる微細な泡を含む区域２４とを有してい
る。このジェットの平均速度は１００〜４００メートル
／秒程度である。The nozzle 13 shown in FIG. 10 is constituted by the end of the metal conduit 11 and a metal member 31 disposed inside the conduit 11. The nozzle 13 shown in FIG. This member 31 is a passage 3 for liquid.
2 and an extension portion that reaches the interior of the orifice 22. The supersonic jet formed by this nozzle has an annular needle and a region 24 containing fine bubbles that generate a very important cavitation effect on the deposit. The average speed of this jet is on the order of 100-400 meters/second.
第１１図に示された装置はいわゆる形状配憶ノズル１３
を有し、その特色は温度の関数として決定される位置に
くることである。このノズル１３は複数の部材、すなわ
ち金属導管１１の端部と、チタン−アルミニウム型の形
状記憶合金によって形成された外方チューブ３３、前記
導管１１の端部とチューブ３３との間に挿置された電気
絶縁材料よりなるチューブ３４および熱絶縁材料よりな
る周囲チューブ３５によって構成されている。導管１１
およびチューブ３３はそれらの端部において電気的に接
続されている。The device shown in FIG. 11 is a so-called shape memory nozzle 13.
It has a characteristic that it comes to a position determined as a function of temperature. This nozzle 13 is inserted between a plurality of parts, namely the end of the metal conduit 11 and an outer tube 33 formed of a shape memory alloy of the titanium-aluminum type, the end of said conduit 11 and the tube 33. It is composed of a tube 34 made of electrically insulating material and a surrounding tube 35 made of thermally insulating material. Conduit 11
and tubes 33 are electrically connected at their ends.
定電圧発電８！３６および抵抗器３７によって前記部材
に可変電流を通し、したがってその温度を変えることが
できる。この温度を適当に変えることにより、ノズル１
３の前もって定められた方向を変え、したがって超音速
ジェットの方向を調整することができる。A constant voltage generator 8!36 and a resistor 37 make it possible to pass a variable current through said member and thus change its temperature. By changing this temperature appropriately, nozzle 1
3 predetermined direction and thus adjust the direction of the supersonic jet.
第１２図に示された装置はカテーテルにして、第３図に
示されたものと同様にプラスチック材料よりなる可撓性
チューブ１ｏ、一体構造の気球１４および放射線を通さ
ないリング１７よりなるカテーテルと、可撓性金属導管
１１と、ノズル１３とによって構成されている。導管１
１は合金によって形成され、その永久歪みの限度は非常
に大であり、したがって初期値の５００〜７００％程度
の伸長が可能である。The device shown in FIG. 12 is a catheter consisting of a flexible tube 1o of plastic material, an integral balloon 14 and a radiation-impermeable ring 17 similar to that shown in FIG. , a flexible metal conduit 11, and a nozzle 13. conduit 1
No. 1 is made of an alloy, and its permanent deformation limit is very large, so it is possible to elongate it by about 500 to 700% of its initial value.
ノズル１３の一部分を構成する導管１１の端部は、ノズ
ル１３のオリフィスを構成する開口を備えた円筒形部分
３８と、円筒形部分４１とよりなり、これら円筒形部分
３８．４１の直径はそれぞれ導管１１の直径と等しくま
たは幾分大となるようにされている。導管１１は鋼製の
補強被覆４２内の部分４１と、端部の丸められた鋼製補
強口部材４３内の部分４０とを有している。The end of the conduit 11 forming part of the nozzle 13 consists of a cylindrical section 38 with an opening forming the orifice of the nozzle 13 and a cylindrical section 41, each of which has a diameter of It is made to be equal to or somewhat larger than the diameter of the conduit 11. The conduit 11 has a section 41 in a steel reinforcing jacket 42 and a section 40 in a steel reinforcing port member 43 with rounded ends.
この装置は次のようにして使用される。This device is used as follows.
チューブ１０の端部を閉塞された血管の中に、消除すべ
き堆積物Ｂに近づけた後、気球１４を膨脹せしめ、次に
チューブ１ｏ内の導管１１を動かしてノズルが適当な位
置にくるようにする。続いてノズル１３を堆積物の中に
徐々に前進せしめ、発生した超音速ジェットによって該
堆積物に衝撃を加え、これを突き抜くようにする。これ
に続いて導管１１の中に、直径が部分４６の内径と等し
いプラスチック球４４を導入し、この球４４を圧力の低
下した液体によって搬送し、部分３９によって形成され
た肩に衝当せしめ、かつオリフィス２２を塞ぎ得るよう
にする。After bringing the end of the tube 10 into the occluded blood vessel close to the deposit B to be removed, the balloon 14 is inflated and the conduit 11 within the tube 1o is moved so that the nozzle is in the appropriate position. Make it. Subsequently, the nozzle 13 is gradually advanced into the deposit, and the generated supersonic jet impacts the deposit and causes it to pierce through. This is followed by introducing into the conduit 11 a plastic ball 44 whose diameter is equal to the internal diameter of the section 46, which ball 44 is carried by the liquid under pressure and impinges on the shoulder formed by the section 39; Also, the orifice 22 can be blocked.
さらに液体の圧力を増せば部分４１が膨脹し、穴の壁と
接触する。この部分の膨脹した直径は０．６〜１．０ミ
リメートル程度となすことができ、これはその初期直径
のほぼ３倍に相当する。Further increasing the pressure of the liquid causes the portion 41 to expand and come into contact with the wall of the hole. The expanded diameter of this portion may be on the order of 0.6-1.0 mm, which corresponds to approximately three times its initial diameter.
もし必要であればノズル１３を後退せしめ、かつ気球１
４による膨脹を終了せしめることによってこの穴をさら
に大きくすることができる。If necessary, retract the nozzle 13 and
This hole can be made even larger by terminating the expansion by 4.
第１４図に示されたノズルはいわゆるブルドン効果ノズ
ルで、前述のノズルと異なる点は、導管１１の端末部分
が平らにされかつ軽く曲げられ、その一部分の断面が楕
円形を呈し、かつ導管の軸線に対しυなる角度をなして
いることである。ノズルに供給される液体の圧力が上昇
すれば、この角度υは減少する。その理由は前記弯曲部
分が真直ぐになる傾向があるからで、逆にこれによって
二つの限界値の間において圧力を変え、ジェットを清掃
し、したがって堆積物に対する衝撃面を増加させること
ができる。この面はさらにブルドン効果と、導管がその
軸線のまわりを回転することとによって増加する。The nozzle shown in FIG. 14 is a so-called Bourdon effect nozzle, and differs from the above-mentioned nozzles in that the end portion of the conduit 11 is flattened and slightly bent, and the cross section of a portion of the conduit 11 is elliptical. It forms an angle υ with the axis. If the pressure of the liquid supplied to the nozzle increases, this angle υ decreases. The reason is that the curved section tends to straighten, which in turn makes it possible to vary the pressure between two limit values, cleaning the jet and thus increasing the impact surface for the deposits. This surface is further increased by the Bourdon effect and by the rotation of the conduit about its axis.
第１５図に示されたノズルはいわゆる螺旋効果を有する
もので、前述のものと異なる点は導管１１が平らにされ
、かつその長さの一部分にねたっ° てねじられ、
対応する部分の一部が楕円形を呈し、かつ一部が螺旋状
を呈するようになっていることである。なおその円形端
部は導管１１の軸線に対しである角度をなしている。The nozzle shown in FIG. 15 has a so-called helical effect, and differs from the previous one in that the conduit 11 is flattened and twisted over a part of its length,
A part of the corresponding part has an elliptical shape, and a part has a spiral shape. Note that its circular end forms an angle with respect to the axis of the conduit 11.
ノズルに加圧された液体を供給すれば、螺旋状部分は真
直ぐになり、したがってこの端部は導管の軸線のまわり
を回転する。圧力を二つの限界値の間で変化させれば、
ジェットの清掃循環および往復運動が行われ、これによ
って堆積物に対する衝撃面積が増加する。Supplying pressurized liquid to the nozzle straightens the helical portion and thus rotates this end about the axis of the conduit. If the pressure is varied between two limits,
A cleaning circulation and reciprocating movement of the jet occurs, which increases the impact area on the deposits.
前記装置の多くの利点の中で重要なものを次に列記する
。Among the many advantages of the device, some of the most important are listed below.
１）ジェットを形成する液体の殺菌作用は非常に短い時
間の間で、著しく変化する圧力で行われる、２）ジェット作用の強さが圧力の関数として非常に敏感
にかつ正確に調整される、３）造影液体が使用されるために、ｘｍカメラにより堆
積物消失の進行状態を実際に目で見ることができる、４） ノズルを後退させる０、４ニユ一トン程度の力は
堆積物に対するジェットの衝撃レベルにおける、１２５
ニユ一トン／平方ミリメートル程度の平均圧力に対応す
る、５）ジェットの衝撃力は堆積物に対するｍ撃角度の正弦
に比例し、その最大値は堆積物のレベルに生じ、最少値
は血管壁のレベルに生じる、６）手術時における切断または浸食の直接作用の視察を
可能にする放射線−造影法を使用して、実際の処置が行
われる、７）穴を充分大きく形成し、その中に気球が入り得るよ
うにすることができる、８）熱が液体自体によって消除されるために熱損傷が起
こらない、９）患者は熱作用による如何なる苦痛も受けない、１０）堆積物に穴をあける時にも実際的に穿孔の危険は
生じない（デチャンネリング効果）、１１）直径０．１
５ミリメートルまでのゾンデを使用し得るから、口径の
非常に小さな動脈にも挿入することができる。1) the sterilizing action of the jet-forming liquid takes place over a very short period of time and at significantly varying pressures; 2) the strength of the jet action is adjusted very sensitively and precisely as a function of pressure; 3) Because a contrast liquid is used, the progress of deposit disappearance can be actually seen with the xm camera. 4) The force of about 0.4 new tons to retract the nozzle is a jet against the deposit. at an impact level of 125
5) The impact force of the jet is proportional to the sine of the angle of impact on the deposit, with its maximum value occurring at the level of the deposit and its minimum value at the level of the vessel wall. 6) The actual procedure is carried out using radio-contrast techniques that allow visualization of the direct effects of cutting or erosion during surgery; 7) The hole is made large enough and a balloon is inserted into it. 8) No thermal damage occurs because the heat is dissipated by the liquid itself; 9) The patient does not suffer any pain due to thermal effects; 10) When drilling into the deposit. There is no practical risk of perforation (dechanneling effect); 11) Diameter 0.1
Since probes up to 5 millimeters in length can be used, they can be inserted into arteries with very small diameters.
本発明は言うまでもなく前記実施例によって制限される
ものではない。特に一つの変型においてはノズル１３は
導管１１の、プラグによって閉鎖された端部によって形
成し、該プラグがノズル１３のオリフィス２２を形成す
る穴を備えたものとなすことができる。この型のノズル
は特許請求の範囲を離れることなく図に示されたノズル
の代りに使用することができる。Needless to say, the present invention is not limited to the above embodiments. In particular, in one variant, the nozzle 13 can be formed by the end of the conduit 11 closed by a plug, which plug is provided with a hole forming the orifice 22 of the nozzle 13. Nozzles of this type can be used in place of the nozzles shown in the figures without departing from the scope of the claims.
第１図は第１実施例の路線図、第２図は第１図の鎖線で
囲まれたブロック内の装置の端部を示す縦断面図、第３
図は第２実施例の断面図、第４図はノズルの拡大断面図
、第５図から第１０図は第４図と同様な図で、他の六つ
の実施例のノズルをその組立状態において示したもので
あり、第３図に示された装置と同じ構造を有している。第１１図はいわゆる形状記憶型のノズルを有する他の実
施例の断面図、第１２図はノズルが一体構造の膨脹気球
を有する他の実施例の断面図、第１３図は第１２図と同
様な図で、最後の実施例の機能を説明するためのもの、
第１４図および第１５図は第４図と同様な図で、前記二
つの実施例のノズルをその組立状態において示したもの
であり、第３図に示された装置と同じ構造を有している
。１ｏ 可撓性チューブ、１１ 金属導管、１３ ノズル、１４ 気球、１５．１６ ハンドル、２２ オリフィス、２５ 補強チューブ、２７ 保護被覆、２８ 共鳴室、２９ 補強チューブ、３ｏ 保護チューブ３６ 発電機、３７ 抵抗器。Fig. 1 is a route map of the first embodiment, Fig. 2 is a longitudinal sectional view showing the end of the device within the block surrounded by the chain line in Fig. 1, and Fig.
The figure is a sectional view of the second embodiment, FIG. 4 is an enlarged sectional view of the nozzle, and FIGS. 5 to 10 are views similar to FIG. 4, showing the nozzles of the other six embodiments in their assembled states. It has the same structure as the device shown in FIG. Fig. 11 is a sectional view of another embodiment having a so-called shape memory type nozzle, Fig. 12 is a sectional view of another embodiment in which the nozzle is an integrally structured inflatable balloon, and Fig. 13 is similar to Fig. 12. A diagram to explain the function of the last embodiment,
14 and 15 are views similar to FIG. 4, showing the nozzles of the two embodiments in their assembled state, and having the same structure as the device shown in FIG. There is. 1o flexible tube, 11 metal conduit, 13 nozzle, 14 balloon, 15.16 handle, 22 orifice, 25 reinforcing tube, 27 protective coating, 28 resonance chamber, 29 reinforcing tube, 3o protective tube 36 generator, 37 resistor .
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH00055/86-6 | 1985-12-31 | ||
| CH558685ACH667996A5 (en) | 1985-12-31 | 1985-12-31 | Hydraulic device eliminating organic deposits obstructing human ducts |
| CH03466/86-9 | 1986-08-30 |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62170261Atrue JPS62170261A (en) | 1987-07-27 |
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61316013APendingJPS62170261A (en) | 1985-12-31 | 1986-12-29 | Hydromechanical apparatus for removing organic deposit clogging blood vessel of human body |
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62170261A (en) |
| CH (1) | CH667996A5 (en) |
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