【発明の詳細な説明】本発明はグレートキルンにおける予備焼成法に係り、許
しくは、結晶水を含んだ粉鉱石からのベレットの製造時
に、生ペレットの乾燥および予備焼成時に結晶水に起因
したバースティングの防止ができ、さらには、濾過後の
ダストケーキなどからペレットを製造するときに、その
ケーキの乾燥、解砕が容易となる予備焼成法に係る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a pre-calcining method in a grate kiln, in which, during the production of pellets from fine ore containing water of crystallization, during drying and pre-calcining of raw pellets, water of crystallization is produced. The present invention relates to a pre-calcination method that can prevent bursting and further facilitate drying and crushing of the dust cake when producing pellets from the dust cake after filtration.
グレートキルン方式による還元ベレン）ｆｆ造工程では
、生ペレットはキルンに装入される前にキルンかもの排
ガスを利用して、グレート部分で乾燥および焼成が行な
われる。このグレート部は通常キルン戸から高温部、中
温部および低温部に仕切られており、高温部は１，１０
０℃〜９５０℃のガスがダウンドラフトによってペレッ
ト層中を流してベレットを予備焼成し、低温部（１５０
℃〜１００℃）、および中温部（４５０℃〜４００゛℃
）は、キルンからの排ガスに空気を混ぜて所定のガス温
度にして、ダウンドラフトにより生ペレツト層中を通し
て乾燥している。この理由は、急速加熱によるバーステ
ィングをさけて、キルン内に装入する強度をぺレットに
付与させるためである。In the reduction process using the grate kiln method, raw pellets are dried and fired in the grate using the exhaust gas from the kiln before being charged into the kiln. This grate section is usually divided from the kiln door into a high temperature section, a medium temperature section, and a low temperature section.
A gas of 0°C to 950°C flows through the pellet layer by downdraft to pre-fire the pellets, and the low temperature section (150°C
℃~100℃), and medium temperature section (450℃~400゛℃)
), air is mixed with the exhaust gas from the kiln to bring it to a predetermined gas temperature, and the mixture is passed through the green pellet layer by downdraft and dried. The reason for this is to avoid bursting due to rapid heating and give the pellets enough strength to be charged into the kiln.
一方、還元ペレットの製造過程において、二次的に発生
する電気集塵機ダスト（以下、単にダストという）は、
Ｆｅの他Ｚｎ、Ｃなどの有用成分を含有している。この
ため、ダスト中のＺｎおよびｐ ｅ分の回収法について
種々の方法が提案されている。すなわち、従来の技術に
は湿式分級法、あるいはキルンなどの回転炉による還元
法がある。後者の一般的工程は、ダストをペレタイザー
１０〜１５ψのペレットに造粒してから、これらの生ペ
レットは付着水分除去のために回転型ドライヤーなどの
乾燥機を通し、４００℃程度の比較的低温下で充分に乾
燥を行なった後、コークスなどの還元剤とともにキルン
に装入し、ｉ、０００℃以上の高温還元雰囲気下で還元
気化し、電気集塵機などによって濃縮Ｚｎを回収すると
ともに、キルン端末から排出されろ残滓ペレット（以下
、銑滓という）を回収している。しかしながら、この方
法では、乾燥工程に回転型ドライヤーが必要であって、
他の乾燥機、例えば、グレート型乾燥機等を用いること
ができない。すなわち、電気集塵機ダストの如く、原料
中にＮａ、になどのアルカリ化合物、あるいはｚｎなど
の塩化物、硫化物が含まれる場合には、これらの成分が
８５０℃以上の温度域で揮化する。このため、グレート
型の乾燥機を使用すると、アルカリ、塩化物などがグレ
ートのグリズリ部分に目詰りし、生ペレットの充分な乾
燥が阻害され、未乾燥の状態でペレットがキルンに装入
され、キルン内でのバースティング、これに起因した炉
内の壁付き、高濃度Ｚｎや、銑滓等の回収率が低下する
。On the other hand, electrostatic precipitator dust (hereinafter simply referred to as dust) that is generated secondarily during the manufacturing process of reduced pellets is
Contains useful components such as Zn and C in addition to Fe. For this reason, various methods have been proposed for recovering the Zn and PE components in dust. That is, conventional techniques include a wet classification method and a reduction method using a rotary furnace such as a kiln. The general process for the latter is to granulate the dust into pellets of 10 to 15 ψ using a pelletizer, and then pass these raw pellets through a dryer such as a rotary dryer to remove the attached moisture, and dry them at a relatively low temperature of about 400°C. After thoroughly drying the Zn under a vacuum, it is charged into a kiln together with a reducing agent such as coke, and is reduced and vaporized in a high-temperature reducing atmosphere of 1,000°C or more.The concentrated Zn is recovered using an electrostatic precipitator, etc., and then transferred to the kiln terminal. The slag pellets (hereinafter referred to as pig iron slag) discharged from the iron slag are collected. However, this method requires a rotary dryer for the drying process,
Other dryers, such as grate type dryers, cannot be used. That is, when raw materials such as electrostatic precipitator dust contain alkali compounds such as Na and Ni, or chlorides and sulfides such as ZN, these components are volatilized in a temperature range of 850° C. or higher. For this reason, when a grate type dryer is used, alkalis, chlorides, etc. clog the grizzly part of the grate, preventing sufficient drying of the raw pellets, and the pellets are charged into the kiln in an undried state. Bursting in the kiln, resulting in walls in the furnace, high concentration of Zn, and a reduction in the recovery rate of iron slag, etc.
従って、既設の還元ペレット製造のためのグレートキル
ン方式をダストの処理に適用するには問題がある。Therefore, there are problems in applying the existing grate kiln method for producing reduced pellets to the treatment of dust.
しかるに、本発明は、グレートキルン方式力既設の還元
プロセスを利用して、ＥＰダストのグレート部分での充
分な乾燥とグレート部分でのアルカリ物などの目詰りを
防止するような運転条件下で、グレートキルン方式によ
り、ＥＰダストのＺｎの濃縮と銑滓の回収法を提供する
ものである。However, the present invention utilizes the existing reduction process of the grate kiln method under operating conditions that sufficiently dry the EP dust in the grate and prevent clogging of the grate with alkalis, etc. This method provides a method for concentrating Zn in EP dust and recovering iron slag using a great kiln method.
以下、本発明方法について詳しく説明する。The method of the present invention will be explained in detail below.
まず、本発明者等は、グレートキルン方式で電気集塵機
ダストのごとく、アルカリ、塩化物を含有している場合
に、グレート部でキルン力・らの排ガスを利用して、そ
れらの化ベレットを乾燥するには、グレートの目詰りの
点から温度の上限を制限することが有効であり、これら
化合物の揮化な最小限にとどめ乾燥を行なうには、グレ
ート中、高温部において排ガスの吸引をやめ、低温部の
みを吸引し、乾燥を行なうことが有効であることがわか
った。First, the present inventors used the grate section to dry the pellets containing alkalis and chlorides, such as electrostatic precipitator dust, using exhaust gas from the kiln in the grate. In order to prevent clogging of the grate, it is effective to limit the upper limit of the temperature.In order to minimize the volatilization of these compounds and perform drying, it is necessary to stop suction of exhaust gas in the high temperature section of the grate. It was found that it is effective to suction only the low temperature part and dry it.
すなわち、通常、グレートキルン方式によって還元ペレ
ットを製造する場合には、前記したごとく、キルンから
の排ガス温度は１，１００℃〜９５０℃であって、これ
ら排ガスの全量カーグレート部［導入されて、予備焼成
、乾燥、予熱などが行なわれ、詳しくは、グレート部に
お（・て化ベレットの乾燥、予熱、焼成を行なうために
途中から空気吹込みにより、三段階に温度勾配がつけら
れている。要するに、グレート部では、低温部と中温部
は生ペレットの乾燥と予熱を主体に、化ベレットのバー
スティングが起らないような温度範囲にコントロールさ
れており、高温部では、こ几ら乾燥、予熱ペレットの焼
成による硬化をはかるため、キルンからの排ガスそのま
まの高温ガスが使用されろ。こＯ）場合は。That is, when producing reduced pellets by the grate kiln method, as mentioned above, the exhaust gas temperature from the kiln is 1,100°C to 950°C, and the entire amount of these exhaust gases is in the car grate section [introduced into the kiln]. Prefiring, drying, preheating, etc. are performed, and in detail, a temperature gradient is created in three stages by blowing air in the middle of the grate to dry, preheat, and fire the pellets. In short, in the grate section, the low-temperature section and medium-temperature section are mainly used for drying and preheating the green pellets, and are controlled within a temperature range that prevents bursting of pellets, while the high-temperature section is mainly used for drying and preheating the green pellets. In order to harden the preheated pellets by firing, the high-temperature gas directly discharged from the kiln should be used.
通常、第１図に示す如く、低幅部から高温部の間は、フ
ァンＩＦ、２Ｆ、３Ｆによってダウンドラフトとし、キ
ルン排ガスは吸引され、グレート部２ではペレットは６
０分前後滞溜されている。Normally, as shown in Fig. 1, down draft is created between the low width part and the high temperature part by fans IF, 2F, and 3F, the kiln exhaust gas is sucked, and in the grate part 2, 6 pellets are
It has been retained for around 0 minutes.
一シカしながら、この方式によって電気集塵機ダストの
如く、アルカリ、塩化物などの揮発性物置を含有する物
質を処理する場合、少なくとも高温部２ａに対しダウン
ドラフトによってキルン排ガスを吸引−「ると、グレー
ト部２にアルカリ、塩化物などがグレート部２のグリズ
リ部分に目詰りし、ガス流ｎが阻害され、乾燥ならびに
予熱が行なわれなくなり、高温部２ａ、中温部２ｂなら
びに低温部２ｃの圧力バランスがくずれ、このため、各
室には大気中から空気が侵入して分圧が上昇し、原料中
の炭材が急激に燃焼し、これによりベレットが融着化す
る問題が発生している。However, when treating substances containing volatile substances such as alkalis and chlorides, such as electrostatic precipitator dust, by this method, at least the kiln exhaust gas is sucked into the high temperature section 2a by down draft. Alkali, chloride, etc. clog the grizzly portion of the grate section 2 in the grate section 2, obstructing the gas flow n, preventing drying and preheating, and causing pressure imbalance in the high temperature section 2a, medium temperature section 2b, and low temperature section 2c. As a result, air enters each chamber from the atmosphere, increasing the partial pressure, causing rapid combustion of the carbonaceous material in the raw material, which causes the problem of pellets becoming fused.
これに対し、本発明方法では第１図に示す如＜、クレー
ト部２の高温部２ａにキルン１から１．１００℃〜９５
０℃程度の排ガスを導入し、その一部は煙突５から一部
を逃がし、残りは中温部２ｂに導入する。中温部２ｂｖ
Ｃおいては。On the other hand, in the method of the present invention, as shown in FIG.
Exhaust gas at about 0° C. is introduced, a portion of which is allowed to escape from the chimney 5, and the rest is introduced into the medium temperature section 2b. Medium temperature section 2bv
As for C.
ファン４Ｆの運転によりダクト４から冷風を吹込んで温
度が４００℃〜３００℃になるよう調整する。更に、中
温部２ｂの熱風ガスは低温部２ｃに導入し、と（に、低
温部２ｃではファン４Ｆを駆動してダクト４から冷風を
導入し３５０℃以下ｖｃｐ整する。この場合、本発明方
法においては、高温部２ａおよび中温部２ｂではファン
ＩＦ、２ＦＫよってダウンドラフトによる熱風ガスの吸
引は行なわないで、低温部２ｃのみファン３Ｆで吸引す
る。従って、高嵩部２ａならびに中温部２ｂでは熱風ガ
スがベレット６の表面に曝らすだけであり、高温部なら
びに中温部でその中に含まれる揮発性物質が溶融するこ
とがなく、グレートの目詰りが解消し、さらに低温部で
は熱風ガスがベレット層中を通るため生ペレットは充分
に乾燥される。また、中温部２ｂと低温部２ｃとの間は
、ファン４ＦＶＣよる冷風の吹込み量と高温部２ａから
の熱風ガスとの割合によって温度コントロールされ、そ
の熱風ガスの訛れ込み量は各室の圧力の調整によってコ
ントロールでき、更に、各室の圧力はファ７４ Ｆ 前
（ｎ タンバー開度およびファンの回ｋｉをコントロー
ルすることによって行なわれる。By operating the fan 4F, cool air is blown from the duct 4 to adjust the temperature to 400°C to 300°C. Furthermore, the hot air gas in the medium temperature section 2b is introduced into the low temperature section 2c, and then, in the low temperature section 2c, the fan 4F is driven to introduce cold air from the duct 4 to adjust the vcp to 350° C. or less. In this case, the method of the present invention In the high temperature section 2a and the medium temperature section 2b, hot air gas is not sucked by down draft by the fans IF and 2FK, but only the low temperature section 2c is sucked by the fan 3F.Therefore, in the high bulk section 2a and the medium temperature section 2b, hot air is The gas is only exposed to the surface of the pellet 6, and the volatile substances contained therein do not melt in the high-temperature and medium-temperature areas, eliminating clogging of the grates. The raw pellets are sufficiently dried as they pass through the pellet layer. Also, the temperature between the medium temperature section 2b and the low temperature section 2c is determined by the ratio of the amount of cold air blown by the fan 4FVC and the hot air gas from the high temperature section 2a. The amount of hot air gas that enters can be controlled by adjusting the pressure in each chamber.Furthermore, the pressure in each chamber can be controlled by controlling the opening degree of the tambour and the rotation of the fan. .
また、以上の通りに予備焼成する場合、低温部２ｃは３
５０℃〜５０℃、望ましくは３５０℃〜７５℃であり、
その温度の保持時間は４０分以下が好ましい。In addition, when pre-firing as described above, the low temperature part 2c is 3
50°C to 50°C, preferably 350°C to 75°C,
The holding time at that temperature is preferably 40 minutes or less.
まず、第１表に示す化学組成の電気集塵機ダストを常法
によってベレン）［成型し、このベレットを第１図に示
すグレートキルン方式のグレートによって本発明法、従
来法１ならびに２によって予備焼成し、その後、キルン
によって還元処理してＺｎ１７）＃縮と鉄源の回収とな
行なった。First, electrostatic precipitator dust having the chemical composition shown in Table 1 was molded using a conventional method, and this pellet was pre-fired using the method of the present invention and conventional methods 1 and 2 using the grate of the grate kiln method shown in FIG. Thereafter, reduction treatment was performed in a kiln to reduce Zn17) and recover the iron source.
この結呆は第２表に示す通りであり、本発明方法では低
温部２ｃで熱風ガスをペレット層中を通して３５０℃以
下に保ち、従来法１ではグレート部を給鉱部として使用
し、排ガスの乾燥を行なわない場合であり、従来法２＆
′＠グレ一ト部の高温部から低温部にわたって排ガスを
吸引した場合である。This coagulation is as shown in Table 2. In the method of the present invention, hot air gas is passed through the pellet layer in the low temperature section 2c and kept at 350°C or below, whereas in the conventional method 1, the grate section is used as the ore feeding section, and the exhaust gas is This is a case where drying is not performed, and conventional method 2&
'@ This is a case where exhaust gas is sucked from the high temperature part to the low temperature part of the grout section.
第１表この結果、従来法２はグレート部の目詰りが甚だしく、
操業不可能であった。これに対し。Table 1 As a result, conventional method 2 caused severe clogging of the grate,
It was impossible to operate. Against this.
本発明法は、キルン装入直前のベレット水分は０％で充
分に乾燥されており、従来法１ではベレット水分１７，
５％でキルン炉内での水分に起因して、パスティングに
よる粉の発生があったが、この問題は本発明法では完全
に解消された。In the method of the present invention, the pellet moisture content immediately before charging into the kiln is 0% and is sufficiently dried, whereas in conventional method 1, the pellet moisture content is 17%,
At 5%, there was pasting powder generation due to moisture in the kiln, but this problem was completely eliminated by the method of the present invention.
次に、還元後の銑滓の回収量についてみると、本発明法
では４００トン／日に対し、従来法１は３００トン／日
であり、これを構成する径十５Ｘおよび一５％のものの
割合は両者で著しく異なり、とくに１本発明法では＋５
へのもの７４％に対し、従来法１では１３％であった。Next, looking at the amount of pig iron slag recovered after reduction, the method of the present invention yields 400 tons/day, while the conventional method 1 recovers 300 tons/day. The ratio is significantly different between the two, especially for the method of the present invention, which is +5
Compared to 74% for conventional method 1, it was 13% for conventional method 1.
また１回収２次電気集塵機の量はいづれの場合も１６０
トン／日であるが、ｚｎｉ１１度は本発明法で５１．５
％、Ｚｎの回収率で７２％を示すのに対し、従来法１の
それはＺｎ濃度２２．５％に対し、回収率は３１．５’
％で本発明法に比べ著しく悪くなっているのがわかる。In addition, the amount of 1-collection secondary electrostatic precipitator is 160 in each case.
ton/day, but zni 11 degrees is 51.5 with the method of the present invention.
%, the recovery rate of Zn is 72%, whereas that of conventional method 1 has a Zn concentration of 22.5% and a recovery rate of 31.5'.
%, which is significantly worse than the method of the present invention.
さらに、従来法によった場合は、−５嶌粉の発生量が増
加するため、回収２次電気集塵機ダストのｚｎの品位の
低下だけでなく、キルン炉内Ｋ ５％粉が付着し、壁
付きが増加し、キルン操業を長期にわたって行なうこと
は不可能であった。このように、本発明法により得られ
た銑滓は高炉原料として充分に使用し得るものであり、
また、２次電気集屋機ダストのＺｎ濃度の品位は、市場
品位を充分に確保できるものであった。Furthermore, in the case of the conventional method, the amount of -5% powder generated increases, which not only lowers the quality of ZN in the recovered secondary electrostatic precipitator dust, but also causes the K5% powder to adhere to the inside of the kiln, causing walls to be damaged. As a result, it was impossible to operate the kiln for a long period of time. As described above, the pig iron slag obtained by the method of the present invention can be fully used as a raw material for blast furnaces,
In addition, the quality of the Zn concentration of the secondary electric collector dust was such that it could sufficiently ensure market quality.
なお、上記のところでは、２次電気集塵機ダストの適用
例を中心に説明したが、これ以外に揮発性物質を含む原
料一般に適用できる。すなわち、天然鉱石の中には結晶
水を含有するものがあり、これらの鉱石粉にコークス粉
などの炭材を内装し、ペレット−化し、グレートキルン
方式で還元ベレットを製造する場合に、グレート部にお
ける乾燥予熱条件が同様に問題となる。Note that although the above description has focused on an application example of secondary electrostatic precipitator dust, the present invention can also be applied to general raw materials containing volatile substances. In other words, some natural ores contain water of crystallization, and when these ore powders are coated with carbonaceous materials such as coke powder and made into pellets to produce reduced pellets using the grate kiln method, the grate part is Similarly, the drying preheating conditions are problematic.
つまり、従来の乾燥、予熱条件では結晶水の放出時（６
５０℃前後）バースティングが起り、バースティングが
起こると、発生粉によりグレートに目詰りが生じ、ペレ
ットの乾燥および予熱が充分に行なわれなくなるが、こ
れらに本発明法を適用すると問題が解決できる。In other words, under conventional drying and preheating conditions, when crystal water is released (6
When bursting occurs, the generated powder clogs the grate, making it impossible to dry and preheat the pellets sufficiently, but applying the method of the present invention can solve these problems. .
また、製鉄所の高炉、および転炉などから発生するダス
トの一部は、湿式集塵機により回収され、シックナーな
どを経て濾過機で水分を濾過後、回転型乾燥機により乾
燥され、その後、解砕機などにより粉状化されベレット
化することが多い。この場合、乾燥段階において、高温
度で乾燥すると、一部表面が焼結化し、解砕効率が著し
く低下する。従って、これらの対象原料にも本発明法を
適用すれば、低温度での乾燥のみにとどめているため、
後工程の解砕機の負荷を軽減することができる。In addition, some of the dust generated from blast furnaces and converters at steel plants is collected by wet dust collectors, passed through thickeners, filtered out moisture by filters, dried by rotary dryers, and then passed through crushers. It is often powdered and made into pellets. In this case, if the material is dried at a high temperature in the drying stage, a portion of the surface will become sintered and the crushing efficiency will be significantly reduced. Therefore, if the method of the present invention is applied to these target raw materials, drying is limited to low temperature, so
The load on the crusher in the subsequent process can be reduced.
第１図は本発明法を実施するグレートの配置図である。符号１・・・・・・キルン ２・−・・・・グレー
ト部２ａ・・・高温部 ２ｂ・・・中温部２ｃ・・
・低温部１Ｆ、２Ｆ、３Ｆ、４Ｆ・・・・・・ファン６・−・・
・・乾燥ペレット７・・・・・・生ペレット特許出願人 １１１崎製鉄株式会社代 理 人 弁理±１松 下 義 勝弁誇士副島文維FIG. 1 is a layout diagram of a grate for implementing the method of the present invention. Code 1...Kiln 2...Grate section 2a...High temperature section 2b...Medium temperature section 2c...
・Low temperature section 1F, 2F, 3F, 4F...Fan 6...
・・Dried pellet 7・・・Raw pellet patent applicant 111 Saki Steel Co., Ltd. Attorney ±1 Yoshi Matsushita Fumiaki Soejima, Katsuben expert
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17209982AJPS5962335A (en) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | Previously calcining method of ep dust by grate kiln method |
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17209982AJPS5962335A (en) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | Previously calcining method of ep dust by grate kiln method |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5962335Atrue JPS5962335A (en) | 1984-04-09 |
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17209982APendingJPS5962335A (en) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | Previously calcining method of ep dust by grate kiln method |
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5962335A (en) |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4959455A (en)* | 1986-07-14 | 1990-09-25 | Genetics Institute, Inc. | Primate hematopoietic growth factors IL-3 and pharmaceutical compositions |
| US5639453A (en)* | 1986-07-14 | 1997-06-17 | Genetics Institute, Inc. | Therapeutic uses of IL-3 |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4959455A (en)* | 1986-07-14 | 1990-09-25 | Genetics Institute, Inc. | Primate hematopoietic growth factors IL-3 and pharmaceutical compositions |
| US5639453A (en)* | 1986-07-14 | 1997-06-17 | Genetics Institute, Inc. | Therapeutic uses of IL-3 |
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
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