【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、交流電圧を整流し
て、例えば空気調和機のコンプレッサをインバータ駆動
するための直流電圧を生成する電源装置に関し、特に低
電力域での電源力率の改善、高調波電流の低減、効率の
向上を図った電源装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a power supply apparatus for rectifying an AC voltage to generate a DC voltage for, for example, driving an air conditioner compressor by an inverter, and more particularly to improving a power supply power factor in a low power range. And a power supply device for reducing harmonic current and improving efficiency.
【０００２】[0002]
【従来の技術】この種の電源装置として、交流電源電圧
のゼロクロス付近で交流電源をリアクタを介して一時的
に短絡し、電気機器の電源力率を改善するものが提案さ
れている。電源力率を改善することにより、同一電源か
らより多くの有効電力を取り出すことが可能となり、機
器の最大能力を向上させることができる。2. Description of the Related Art As this type of power supply device, there has been proposed a power supply device in which an AC power supply is temporarily short-circuited via a reactor near a zero crossing of an AC power supply voltage to improve a power supply power factor of an electric device. By improving the power supply power factor, more active power can be extracted from the same power supply, and the maximum capacity of the device can be improved.
【０００３】また、電源力率を改善することにより、近
年問題となりつつある電源の高調波電流を低減できる場
合が多く、国内外の高調波電流規制にも対応することが
できるようになる。更に、力率改善回路は、チョッパ方
式の電源回路と構成が同一であるため、直流出力電圧を
可変させることも可能である。In addition, by improving the power factor of the power supply, the harmonic current of the power supply, which is becoming a problem in recent years, can be reduced in many cases, and it is possible to comply with domestic and foreign harmonic current regulations. Further, the power factor improving circuit has the same configuration as that of the chopper type power supply circuit, so that the DC output voltage can be varied.
【０００４】また、交流電圧を直流電圧に変換する電源
装置の整流方式として、従来、整流回路を全波整流回路
と倍電圧整流回路に適宜切り替えて、電源装置の直流出
力電圧を２段階に変更し、負荷となるインバータの性能
向上を図ったものも提案されている。一般に、負荷に供
給される電力が大きい場合には、整流方式を倍電圧整流
回路に固定として直流出力電圧を増大し、これにより出
力電流を低減して、大きな電流が流れることにより損失
（銅損）を低減させている。As a rectification method of a power supply device for converting an AC voltage to a DC voltage, conventionally, a rectification circuit is appropriately switched to a full-wave rectification circuit and a voltage doubler rectification circuit to change the DC output voltage of the power supply device in two stages. In addition, there has been proposed a device that improves the performance of an inverter serving as a load. Generally, when the power supplied to the load is large, the rectification method is fixed to the voltage doubler rectifier circuit to increase the DC output voltage, thereby reducing the output current and causing a large current to flow. ) Is reduced.
【０００５】しかしながら、整流回路を倍電圧整流回路
に固定とした場合には、負荷に供給される電力が小さい
場合には、直流出力電圧が高いため、効率の悪化、静音
の発生、リーク電流の増大、負荷がインバータ回路の場
合にはＰＷＭ制御ではデューティ比が小さくなることに
よる制御性の悪化等の問題が生じる。従って、負荷に供
給される電力が小さい場合には、整流回路を全波整流回
路に切り替えて、電源装置の直流出力電圧を低減して、
負荷の効率向上、静音化、リーク電流の削減、制御性の
向上を図っている。また、このような整流回路の切り替
えとリアクタを介した電源の短絡による力率改善の両機
能を設けることにより、両方の特徴を生かした電源装置
も提案されている。However, when the rectifier circuit is fixed to the voltage doubler rectifier circuit, when the power supplied to the load is small, the DC output voltage is high, so that the efficiency is deteriorated, noise is generated, and the leakage current is reduced. When the load is an inverter circuit, the PWM control causes problems such as deterioration of controllability due to a small duty ratio. Therefore, when the power supplied to the load is small, the rectifier circuit is switched to a full-wave rectifier circuit to reduce the DC output voltage of the power supply,
It improves load efficiency, reduces noise, reduces leakage current, and improves controllability. In addition, a power supply device that has both functions of switching a rectifier circuit and improving a power factor by short-circuiting a power supply via a reactor has been proposed.
【０００６】また、一般に全波整流または倍電圧整流方
式によって交流電力を直流電力に変換する電源装置で
は、負荷に供給される電力が最大になる時を基準に整流
に用いられるリアクタのリアクタンスおよび平滑コンデ
ンサのコンデンサ容量が決定されている。In general, in a power supply device that converts AC power into DC power by full-wave rectification or voltage doubler rectification, the reactance and smoothing of the reactor used for rectification are based on when the power supplied to the load is maximized. The capacitance of the capacitor is determined.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の電源装
置では、負荷が小さい場合に、電源電流が歪み、十分な
力率改善効果が得られないという問題がある。The above-described conventional power supply device has a problem that when the load is small, the power supply current is distorted and a sufficient power factor improving effect cannot be obtained.
【０００８】また、従来の電源装置では、上述したよう
に、負荷に供給される電力が最大になる時を基準に整流
に用いられるリアクタのリアクタンスおよび平滑コンデ
ンサのコンデンサ容量が決定されているため、負荷に供
給される電力が小さい場合には、リアクタのリアクタン
スおよび平滑コンデンサのコンデンサ容量が適切な値で
なく、負荷が大きい場合に比較して、力率や効率の悪化
の原因になっている。In the conventional power supply device, as described above, the reactance of the reactor used for rectification and the capacitance of the smoothing capacitor are determined on the basis of the time when the power supplied to the load is maximized. When the power supplied to the load is small, the reactance of the reactor and the capacitance of the smoothing capacitor are not appropriate values, which causes a deterioration in power factor and efficiency as compared with a case where the load is large.
【０００９】本発明は、上記に鑑みてなされたもので、
その目的とするところは、負荷に供給される電力が小さ
い場合においても電源力率の改善効果が得られる電源装
置を提供することにある。[0009] The present invention has been made in view of the above,
An object of the present invention is to provide a power supply device capable of improving the power supply power factor even when the power supplied to a load is small.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の本発明は、交流電源からの交流電圧
を整流して直流電圧を生成する整流回路と、前記交流電
源に直列に接続されたリアクタと、該リアクタを介して
交流電源を短絡するように制御する短絡制御手段と、前
記整流回路を全波整流回路または倍電圧整流回路に切り
替えるように制御する整流切替制御手段と、前記整流回
路の出力に接続され、該整流回路からの整流電圧を平滑
し、出力電圧として負荷に出力する平滑コンデンサと、
前記リアクタのリアクタンスを可変制御するリアクタン
ス可変制御手段と、前記平滑コンデンサのコンデンサ容
量を可変制御するコンデンサ容量可変制御手段とを有す
ることを要旨とする。To achieve the above object, according to the present invention, a rectifier circuit for rectifying an AC voltage from an AC power supply to generate a DC voltage, and a rectifier circuit connected in series to the AC power supply. Connected reactor, short-circuit control means for controlling to short-circuit the AC power supply via the reactor, rectification switching control means for controlling to switch the rectifier circuit to a full-wave rectifier circuit or a voltage doubler rectifier circuit, A smoothing capacitor connected to an output of the rectifier circuit, for smoothing a rectified voltage from the rectifier circuit, and outputting the output voltage to a load;
The gist of the present invention is to include reactance variable control means for variably controlling the reactance of the reactor, and capacitor capacitance variable control means for variably controlling the capacitance of the smoothing capacitor.
【００１１】請求項１記載の本発明にあっては、交流電
源に直列に接続されたリアクタを介して交流電源を短絡
するように制御するとともに、該リアクタのリアクタン
スおよび整流電圧を平滑する平滑コンデンサのコンデン
サ容量を可変制御しているため、低電力域においてリア
クタンスおよびコンデンサ容量を低減することにより、
電源装置の力率および効率を負荷に依らず最適な値に改
善することができる。According to the present invention, a smoothing capacitor for controlling the AC power supply to be short-circuited via a reactor connected in series to the AC power supply and for smoothing the reactance and the rectified voltage of the reactor. Because the capacitance of the capacitor is variably controlled, by reducing the reactance and the capacitance in the low power range,
The power factor and efficiency of the power supply device can be improved to optimal values regardless of the load.
【００１２】また、請求項２記載の本発明は、請求項１
記載の発明において、前記リアクタンス可変制御手段お
よび前記コンデンサ容量可変制御手段が、少なくとも前
記交流電源からの入力電流または前記平滑コンデンサか
ら負荷に供給される出力電流に基づいて前記リアクタの
リアクタンスおよび前記平滑コンデンサのコンデンサ容
量をそれぞれ可変制御するように構成されていることを
要旨とする。The present invention according to claim 2 provides the invention according to claim 1.
In the invention described in the above, the reactance variable control means and the capacitor capacity variable control means are configured to control the reactance of the reactor and the smoothing capacitor based on at least an input current from the AC power supply or an output current supplied to a load from the smoothing capacitor. Of the present invention is configured to variably control the respective capacitor capacities.
【００１３】請求項２記載の本発明にあっては、交流電
源からの入力電流または出力電流によりリアクタのリア
クタンスおよび平滑コンデンサのコンデンサ容量を可変
制御するため、入力電流または出力電流が小さい場合に
リアクタンスおよびコンデンサ容量を小さく制御するこ
とにより電源力率および効率の低下を防止して最適化す
ることができる。According to the present invention, since the reactance of the reactor and the capacitance of the smoothing capacitor are variably controlled by the input current or the output current from the AC power supply, the reactance is reduced when the input current or the output current is small. In addition, by controlling the capacitor capacity to be small, it is possible to prevent the power supply power factor and the efficiency from lowering and to optimize them.
【００１４】更に、請求項３記載の本発明は、請求項１
記載の発明において、前記負荷がインバータ回路を有
し、前記リアクタンス可変制御手段および前記コンデン
サ容量可変制御手段が、前記インバータ回路のＰＷＭ信
号のデューティ比に基づいて前記リアクタンスおよび前
記コンデンサ容量をそれぞれ可変制御するように構成さ
れていることを要旨とする。Further, the present invention according to claim 3 provides the invention according to claim 1.
In the invention described above, the load has an inverter circuit, and the reactance variable control means and the capacitor capacitance variable control means variably control the reactance and the capacitor capacitance respectively based on a duty ratio of a PWM signal of the inverter circuit. The gist is that it is configured to
【００１５】請求項３記載の本発明にあっては、負荷が
インバータ回路である場合、インバータ回路のＰＷＭ信
号のデューティ比に基づいてリアクタンスおよびコンデ
ンサ容量を可変制御するため、ＰＷＭ信号のデューティ
比が所定値以下の場合に、リアクタンスおよびコンデン
サ容量を小さくすることにより、力率および効率を改善
することができる。According to the third aspect of the present invention, when the load is an inverter circuit, the reactance and the capacitance of the capacitor are variably controlled based on the duty ratio of the PWM signal of the inverter circuit. When the value is equal to or smaller than the predetermined value, the power factor and the efficiency can be improved by reducing the reactance and the capacitance of the capacitor.
【００１６】請求項４記載の本発明は、請求項１記載の
発明において、前記リアクタンス可変制御手段および前
記コンデンサ容量可変制御手段が、前記整流切替制御手
段による前記整流回路の切り替え指令信号に基づいて前
記リアクタンスおよび前記コンデンサ容量をそれぞれ可
変制御するように構成されていることを要旨とする。According to a fourth aspect of the present invention, in the first aspect of the present invention, the variable reactance control means and the variable capacitor capacity control means are based on a switching command signal of the rectification circuit by the rectification switching control means. The gist is that the reactance and the capacitance of the capacitor are variably controlled.
【００１７】請求項４記載の本発明にあっては、整流切
替制御手段による整流回路の切り替え指令信号によりリ
アクタンスおよびコンデンサ容量を可変制御するため、
負荷に供給される電力が小さい場合に、整流回路を全波
整流回路に切り替えると同時にリアクタンスおよびコン
デンサ容量も小さい値に切り替えることができ、力率お
よび効率を改善することができるとともに、回路の簡略
化を図ることができる。According to the present invention, the reactance and the capacitance of the capacitor are variably controlled by a rectification circuit switching command signal by the rectification switching control means.
When the power supplied to the load is small, the rectifier circuit can be switched to a full-wave rectifier circuit, and at the same time, the reactance and the capacitance of the capacitor can be switched to smaller values, so that the power factor and efficiency can be improved and the circuit can be simplified Can be achieved.
【００１８】また、請求項５記載の本発明は、請求項１
記載の発明において、負荷に供給される前記出力電圧に
含まれるリプル電圧を検出するリプル電圧検出手段を有
し、前記リアクタンス可変制御手段および前記コンデン
サ容量可変制御手段は、前記リプル電圧に基づいて前記
リアクタンスおよび前記コンデンサ容量をそれぞれ可変
制御するように構成されていることを要旨とする。Further, the present invention described in claim 5 provides the invention according to claim 1.
In the invention described in the above, there is provided a ripple voltage detecting means for detecting a ripple voltage included in the output voltage supplied to a load, and the reactance variable control means and the capacitor variable control means are configured to control the ripple voltage based on the ripple voltage. The gist is that the reactance and the capacitance of the capacitor are variably controlled.
【００１９】請求項５記載の本発明にあっては、出力電
圧に含まれるリプル電圧に基づいてリアクタンスおよび
コンデンサ容量を可変制御するため、負荷に供給される
電力が小さく、従ってリプル電圧が小さい場合に、リア
クタンスおよびコンデンサ容量を小さくすることによ
り、力率および効率を改善することができる。According to the fifth aspect of the present invention, the reactance and the capacitance of the capacitor are variably controlled based on the ripple voltage included in the output voltage. In addition, the power factor and the efficiency can be improved by reducing the reactance and the capacitance of the capacitor.
【００２０】更に、請求項６記載の本発明は、請求項１
記載の発明において、前記コンデンサ容量可変制御手段
が、前記整流回路が前記全波整流回路に切り替えられて
いて、前記平滑コンデンサの電圧が最大であるときに、
前記コンデンサ容量を可変制御し、前記整流回路が前記
倍電圧整流回路に切り替えられていて、前記平滑コンデ
ンサの電圧が最小であるときに、前記コンデンサ容量を
可変制御するように構成されていることを要旨とする。[0020] Further, the present invention described in claim 6 is based on claim 1.
In the invention described in the above, when the capacitor capacitance variable control means is configured such that the rectifier circuit is switched to the full-wave rectifier circuit and the voltage of the smoothing capacitor is maximum,
The capacitor capacity is variably controlled, and the rectifier circuit is switched to the voltage doubler rectifier circuit, and is configured to variably control the capacitor capacity when the voltage of the smoothing capacitor is minimum. Make a summary.
【００２１】請求項６記載の本発明にあっては、全波整
流回路に切り替えられている場合には平滑コンデンサの
電圧が最大であるときに、コンデンサ容量を切り替え、
倍電圧整流回路に切り替えられている場合には平滑コン
デンサの電圧が最小であるときに、コンデンサ容量を切
り替えるため、コンデンサ容量の切り替えによる出力電
圧の変動を最小限に抑えることができる。According to the present invention, when the voltage is switched to the full-wave rectifier circuit, the capacitor capacity is switched when the voltage of the smoothing capacitor is maximum,
When the voltage is switched to the voltage doubler rectifier circuit, the capacitance of the smoothing capacitor is switched when the voltage of the smoothing capacitor is minimum, so that the fluctuation of the output voltage due to the switching of the capacitor capacitance can be minimized.
【００２２】[0022]
【発明の実施の形態】以下、図面を用いて本発明の実施
の形態について説明する。図１は、本発明の第１の実施
形態に係わる電源装置の構成を示す回路図である。同図
に示す電源装置は、交流電源１の一方の出力端に第１の
リアクタ２および第２のリアクタ３が直列に接続され、
他方の出力端に電流検出手段３１が設けられ、該電流検
出手段３１により交流電源１からの入力電流を検出する
ようになっている。また、第１のリアクタ２の両端には
リアクタンス可変制御手段を構成するリアクタ並列スイ
ッチ４が接続されている。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a circuit diagram showing a configuration of the power supply device according to the first embodiment of the present invention. In the power supply device shown in FIG. 1, a first reactor 2 and a second reactor 3 are connected in series to one output terminal of an AC power supply 1,
A current detection means 31 is provided at the other output terminal, and the input current from the AC power supply 1 is detected by the current detection means 31. Reactor parallel switches 4 constituting reactance variable control means are connected to both ends of the first reactor 2.
【００２３】交流電源１の両端には第１のリアクタ２、
第２のリアクタ３を介して短絡回路５が接続され、該短
絡回路５によりリアクタ２，３を介して交流電源１を短
絡し、これにより電源力率を改善するようになってい
る。短絡回路５の両端、すなわちリアクタ２，３を介し
て交流電源１の両端にはダイオードブリッジ６が接続さ
れ、該ダイオードブリッジ６の出力側には直列接続され
た平滑コンデンサ８，９が接続され、該ダイオードブリ
ッジ６と平滑コンデンサ８，９とにより整流回路を構成
している。また、平滑コンデンサ８，９の接続点とダイ
オードブリッジ６の入力側との間には整流切替制御手段
を構成する全波／倍電圧整流切り替えスイッチ７が接続
され、該全波／倍電圧整流切り替えスイッチ７がオフの
場合にはダイオードブリッジ６と平滑コンデンサ８，９
からなる整流回路は全波整流回路を構成し、全波／倍電
圧整流切り替えスイッチ７がオンの場合には、ダイオー
ドブリッジ６と平滑コンデンサ８，９からなる整流回路
は倍電圧整流回路を構成するようになっている。なお、
全波／倍電圧整流切り替えスイッチ７は倍電圧／全波整
流制御手段１７によってオン／オフ制御されるようにな
っている。At both ends of the AC power supply 1, a first reactor 2,
A short circuit 5 is connected via the second reactor 3, and the short circuit 5 short-circuits the AC power supply 1 via the reactors 2 and 3, thereby improving the power factor. A diode bridge 6 is connected to both ends of the short circuit 5, that is, both ends of the AC power supply 1 via the reactors 2 and 3, and smoothing capacitors 8 and 9 connected in series are connected to the output side of the diode bridge 6. A rectifier circuit is constituted by the diode bridge 6 and the smoothing capacitors 8 and 9. Further, a full-wave / double-voltage rectification switch 7 constituting rectification switching control means is connected between the connection point of the smoothing capacitors 8 and 9 and the input side of the diode bridge 6, and the full-wave / double-voltage rectification switching is performed. When the switch 7 is off, the diode bridge 6 and the smoothing capacitors 8, 9
Constitutes a full-wave rectifier circuit, and when the full-wave / double-voltage rectifier changeover switch 7 is on, the rectifier circuit composed of the diode bridge 6 and the smoothing capacitors 8 and 9 constitutes a double-voltage rectifier circuit. It has become. In addition,
The full-wave / double-wave rectification changeover switch 7 is turned on / off by double-voltage / full-wave rectification control means 17.
【００２４】ダイオードブリッジ６および平滑コンデン
サ８，９からなる整流回路の出力には他の平滑コンデン
サ１０が接続され、また該平滑コンデンサ１０の両端に
はコンデンサ直列スイッチ１１と別の平滑コンデンサ１
２からなる直列回路が並列に接続されている。該直列回
路の両端に負荷１３が接続されている。Another smoothing capacitor 10 is connected to the output of the rectifier circuit composed of the diode bridge 6 and the smoothing capacitors 8 and 9, and a capacitor series switch 11 and another smoothing capacitor 1 are connected to both ends of the smoothing capacitor 10.
2 are connected in parallel. A load 13 is connected to both ends of the series circuit.
【００２５】更に、交流電源１の両端にはゼロクロス検
出手段１４が接続され、これにより交流電源１の交流電
圧のゼロポイントを検出し、この検出した交流電圧のゼ
ロポイントで前記短絡回路５を制御すべくこのゼロポイ
ント検出信号は短絡回路５を制御する力率改善制御手段
１６に供給されている。また、前記リアクタ並列スイッ
チ４を制御するリアクタンス制御手段１５が設けられ、
該リアクタンス制御手段１５によりリアクタ並列スイッ
チ４をオン／オフ制御するようになっている。リアクタ
並列スイッチ４がオンに制御された場合には、第１のリ
アクタ２は短絡され、交流電源１に直列に接続されるリ
アクタンスは第２のリアクタ３のリアクタンス分のみと
なり、またリアクタ並列スイッチ４がオフに制御された
場合には、第１のリアクタ２の短絡は解放されて第１の
リアクタ２は有効となり、交流電源１に直列に接続され
るリアクタンスは第１のリアクタ２および第２のリアク
タ３のリアクタンスの和になる。Further, zero-cross detecting means 14 is connected to both ends of the AC power supply 1, thereby detecting a zero point of the AC voltage of the AC power supply 1, and controlling the short circuit 5 with the detected zero point of the AC voltage. This zero point detection signal is supplied to a power factor improvement control means 16 for controlling the short circuit 5 in order to make the detection. Further, a reactance control means 15 for controlling the reactor parallel switch 4 is provided,
The reactance control means 15 controls on / off of the reactor parallel switch 4. When the reactor parallel switch 4 is controlled to be turned on, the first reactor 2 is short-circuited, the reactance connected in series to the AC power supply 1 is only the reactance of the second reactor 3, and the reactor parallel switch 4 Is controlled to be turned off, the short circuit of the first reactor 2 is released, the first reactor 2 is enabled, and the reactance connected in series with the AC power supply 1 is the first reactor 2 and the second reactor. This is the sum of the reactances of the reactors 3.
【００２６】コンデンサ直列スイッチ１１は、コンデン
サ容量制御手段１８でオン／オフ制御されるように構成
され、コンデンサ直列スイッチ１１がコンデンサ容量制
御手段１８によってオンに制御された場合には、平滑コ
ンデンサ１２は平滑コンデンサ１０に並列に接続され、
これらのコンデンサによる平滑コンデンサ容量は最大
し、またコンデンサ直列スイッチ１１がオフに制御され
た場合には、平滑コンデンサ１２は切り離され、該平滑
コンデンサ１２のコンデンサ容量分だけ平滑コンデンサ
容量が低減するようになっている。コンデンサ容量制御
手段１８は電流検出手段３１で検出した入力電流または
電源装置の出力電流または力率改善制御手段１６の出力
に基づいてコンデンサ直列スイッチ１１をオン／オフ制
御するようになっている。なお、ゼロクロス検出手段１
４、リアクタンス制御手段１５、力率改善制御手段１
６、倍電圧／全波整流制御手段１７およびコンデンサ容
量制御手段１８はコントローラ１９を構成している。The capacitor series switch 11 is configured so as to be turned on / off by the capacitor capacity control means 18. When the capacitor series switch 11 is controlled to be turned on by the capacitor capacity control means 18, the smoothing capacitor 12 is turned on. Connected in parallel to the smoothing capacitor 10,
The smoothing capacitor capacity of these capacitors is maximized, and when the capacitor series switch 11 is turned off, the smoothing capacitor 12 is disconnected and the smoothing capacitor capacity is reduced by the capacity of the smoothing capacitor 12. Has become. The capacitor capacity control means 18 controls on / off of the capacitor series switch 11 based on the input current detected by the current detection means 31, the output current of the power supply device, or the output of the power factor improvement control means 16. In addition, the zero-cross detecting means 1
4. Reactance control means 15, power factor improvement control means 1
6. The voltage doubler / full-wave rectification control means 17 and the capacitor capacity control means 18 constitute a controller 19.
【００２７】以上のように構成される本実施形態の電源
装置は、力率改善制御手段１６の制御により短絡回路５
によってリアクタ２，３を介して交流電源１を短絡する
ことにより電源電流の導通角を広げて力率を改善し得る
ようになっている。また、力率改善制御手段１６の制御
により短絡回路５の短絡時間を可変することにより電源
装置の直流出力電圧を増減可能となり、所望の直流出力
電圧を発生することができる。更に、倍電圧／全波整流
制御手段１７により全波／倍電圧整流切り替えスイッチ
７を制御することによりダイオードブリッジ６および平
滑コンデンサ８，９からなる整流回路を全波整流回路ま
たは倍電圧整流回路に切り替えて、電源装置の直流出力
電圧を可変することができる。The power supply device of the present embodiment configured as described above has the short circuit 5 under the control of the power factor improvement control means 16.
By short-circuiting the AC power supply 1 via the reactors 2 and 3, the conduction angle of the power supply current can be widened and the power factor can be improved. In addition, by changing the short-circuit time of the short-circuit 5 under the control of the power factor improvement control means 16, the DC output voltage of the power supply device can be increased or decreased, and a desired DC output voltage can be generated. Further, by controlling the full-wave / double-voltage rectification changeover switch 7 by the double-voltage / full-wave rectification control means 17, the rectifier circuit composed of the diode bridge 6 and the smoothing capacitors 8, 9 becomes a full-wave rectifier circuit or a double-voltage rectifier circuit. By switching, the DC output voltage of the power supply device can be varied.
【００２８】また、リアクタンス制御手段１５によりリ
アクタ並列スイッチ４をオン／オフ制御して、第１のリ
アクタ２を短絡したり短絡を解除することにより交流電
源１に直列なリアクタンスを第２のリアクタ３の分のみ
としたり、第１のリアクタ２と第２のリアクタ３のリア
クタンスの和とするというようにリアクタンスを可変制
御することができる。また、コンデンサ容量制御手段１
８によりコンデンサ直列スイッチ１１をオン／オフ制御
することにより平滑コンデンサ１２を有効としたり無効
とすることにより平滑コンデンサのコンデンサ容量を可
変制御することができる。Further, the reactor parallel switch 4 is controlled on / off by the reactance control means 15 to short-circuit the first reactor 2 and to cancel the short-circuit, thereby reducing the reactance in series with the AC power supply 1 to the second reactor 3. , Or the reactance can be variably controlled to be the sum of the reactances of the first reactor 2 and the second reactor 3. In addition, capacitor capacity control means 1
By turning on / off the capacitor series switch 11 by 8, the smoothing capacitor 12 can be enabled or disabled, and the capacitor capacity of the smoothing capacitor can be variably controlled.
【００２９】次に、図２を参照して、図１の電源装置の
作用について具体的に説明する。図２は、横軸に電源装
置の入力電流または出力電流等の電流を示し、縦軸に力
率、リアクタンスおよびコンデンサ容量を示し、それぞ
れを、、で示している。一般に負荷に供給される
電力、すなわち前記電流が小さい場合には、力率の改善
を行うか否かに関わらず、力率は悪化し、電源電流が歪
むので、本実施形態ではこれを改良するために、図２に
示すように、入力電流または出力電流が所定値よりも小
さい場合には、リアクタンス制御手段１５の制御により
リアクタ並列スイッチ４をオンとしてリアクタンスを小
さく制御し、またコンデンサ容量制御手段１８の制御に
よりコンデンサ直列スイッチ１１をオフとして平滑コン
デンサ容量を低減して最適化し、これにより力率の向上
および効率向上を図っている。Next, the operation of the power supply device of FIG. 1 will be specifically described with reference to FIG. In FIG. 2, the horizontal axis indicates a current such as an input current or an output current of the power supply device, and the vertical axis indicates a power factor, a reactance, and a capacitance of a capacitor. Generally, when the power supplied to the load, that is, the current is small, the power factor is deteriorated and the power supply current is distorted regardless of whether or not the power factor is improved. For this reason, as shown in FIG. 2, when the input current or the output current is smaller than a predetermined value, the reactance control means 15 controls the reactor parallel switch 4 to be turned on so that the reactance is controlled to be small. By controlling the capacitor 18, the capacitor series switch 11 is turned off to reduce and optimize the smoothing capacitor capacity, thereby improving the power factor and improving the efficiency.
【００３０】図３は、本発明の第２の実施形態に係わる
電源装置の構成を示す回路図である。同図に示す電源装
置は、図１に示した実施形態において負荷１３としてイ
ンバータ回路２０および該インバータ回路２０によって
制御される電動機２２を使用し、該インバータ回路２０
におけるＰＷＭ信号のデューティ比を前記コンデンサ容
量制御手段１８およびリアクタンス制御手段１５に供給
し、このデューティ比に基づいて両制御手段１５，１８
がそれぞれリアクタンスおよび平滑コンデンサ容量を可
変制御するように構成するとともに、リアクタ並列スイ
ッチ４を第１のリアクタ２に直列に接続し、この第１の
リアクタ２およびリアクタ並列スイッチ４からなる直列
回路に第２のリアクタ３を並列に接続するように構成し
た点が異なるものである。FIG. 3 is a circuit diagram showing a configuration of a power supply device according to a second embodiment of the present invention. 1 uses an inverter circuit 20 and a motor 22 controlled by the inverter circuit 20 as the load 13 in the embodiment shown in FIG.
Is supplied to the capacitor capacity control means 18 and the reactance control means 15, and based on this duty ratio, both control means 15, 18 are controlled.
Are configured so as to variably control the reactance and the capacitance of the smoothing capacitor, respectively, and connect the reactor parallel switch 4 in series with the first reactor 2, and form a series circuit including the first reactor 2 and the reactor parallel switch 4. The difference is that two reactors 3 are configured to be connected in parallel.
【００３１】このように構成される図３の電源装置の作
用について図４を参照して説明する。図４はＰＷＭデュ
ーティ比を横軸に取り、縦軸に力率、リアクタンス、コ
ンデンサ容量を示す図２に類似した図である。同図に示
すように、図３の電源装置では、インバータ回路２０の
ＰＷＭ信号のデューティ比が所定の値以下の場合、すな
わち負荷が所定の値より小さい場合には、リアクタンス
制御手段１５によりリアクタ並列スイッチ４をオフとし
てリアクタンスを小さく制御するとともに、またコンデ
ンサ容量制御手段１８によりコンデンサ直列スイッチ１
１をオフとして平滑コンデンサ容量を小さく制御するこ
とにより、電源装置の力率および効率の低下を防止して
いる。なお、本実施形態に示すように、リアクタ２，３
を並列に接続し、一方のリアクタにリアクタ並列スイッ
チ４を接続することによりそのオン／オフ制御によりリ
アクタンスを可変制御してもよいものである。The operation of the power supply device of FIG. 3 configured as described above will be described with reference to FIG. FIG. 4 is a view similar to FIG. 2 in which the horizontal axis indicates the PWM duty ratio and the vertical axis indicates the power factor, the reactance, and the capacitance of the capacitor. As shown in FIG. 3, in the power supply device of FIG. 3, when the duty ratio of the PWM signal of the inverter circuit 20 is equal to or less than a predetermined value, that is, when the load is smaller than the predetermined value, the reactor The switch 4 is turned off to control the reactance to be small.
By turning off 1 and controlling the capacity of the smoothing capacitor to be small, a decrease in the power factor and efficiency of the power supply device is prevented. In addition, as shown in this embodiment, the reactors 2, 3
May be connected in parallel, and by connecting a reactor parallel switch 4 to one of the reactors, the reactance may be variably controlled by on / off control.
【００３２】図５は、本発明の第３の実施形態に係わる
電源装置の構成を示す回路図である。同図に示す電源装
置は、図１の実施形態においてリアクタンス制御手段１
５、倍電圧／全波整流制御手段１７、コンデンサ容量制
御手段１８を削除し、この代わりに負荷制御手段２３を
設け、この負荷制御手段２３によりリアクタ並列スイッ
チ４、全波／倍電圧整流切り替えスイッチ７、コンデン
サ直列スイッチ１１を制御するように構成した点が異な
るものである。FIG. 5 is a circuit diagram showing a configuration of a power supply device according to a third embodiment of the present invention. The power supply device shown in FIG.
5. The voltage doubler / full-wave rectification control means 17 and the capacitor capacitance control means 18 are deleted, and a load control means 23 is provided instead. 7. The difference is that the capacitor series switch 11 is configured to be controlled.
【００３３】すなわち、負荷制御手段２３は、負荷を監
視し、負荷が軽い場合には、リアクタ並列スイッチ４を
オンにしてリアクタンスを小さくし、全波／倍電圧整流
切り替えスイッチ７をオフにして整流回路を全波整流回
路に切り替え、コンデンサ直列スイッチ１１をオフにし
て平滑コンデンサ容量を小さくするという動作を同時に
行うことにより軽負荷時、すなわち低電力時での力率お
よび効率を改善しているものである。このように構成す
ることにより制御信号および駆動回路が１つで済み、回
路の簡略化および経済化を図ることができる。That is, the load control means 23 monitors the load, and when the load is light, turns on the reactor parallel switch 4 to reduce the reactance, and turns off the full-wave / double-voltage rectification changeover switch 7 to perform rectification. The power factor and efficiency at light load, that is, at low power, are improved by switching the circuit to a full-wave rectifier circuit and simultaneously performing the operation of turning off the capacitor series switch 11 and reducing the smoothing capacitor capacity. It is. With this configuration, only one control signal and one drive circuit are required, and the circuit can be simplified and economical.
【００３４】図６は、本発明の第４の実施形態に係わる
電源装置の構成を示す回路図である。同図に示す電源装
置は、図１に示す実施形態においてコンデンサ直列スイ
ッチ１１と平滑コンデンサ１２からなる直列回路に並列
に、すなわち負荷１３に並列にリプル電圧検出回路２４
を設けるとともに、このリプル電圧検出回路２４にリプ
ル電圧検出手段２５を接続して電源装置のリプル電圧を
検出し、この検出したリプル電圧によりリアクタンス制
御手段１５およびコンデンサ容量制御手段１８を制御す
るとともに、また倍電圧／全波整流制御手段１７からの
整流回路切り替え信号でリアクタンス制御手段１５およ
びコンデンサ容量制御手段１８を制御するように構成し
た点が異なるものである。FIG. 6 is a circuit diagram showing a configuration of a power supply device according to a fourth embodiment of the present invention. The power supply device shown in FIG. 1 is different from the embodiment shown in FIG. 1 in that a ripple voltage detection circuit 24 is connected in parallel with a series circuit including a capacitor series switch 11 and a smoothing capacitor 12, that is, in parallel with a load 13.
And a ripple voltage detection means 25 is connected to the ripple voltage detection circuit 24 to detect a ripple voltage of the power supply device, and the reactance control means 15 and the capacitor capacity control means 18 are controlled by the detected ripple voltage. Another difference is that the rectification circuit switching signal from the voltage doubler / full-wave rectification control means 17 controls the reactance control means 15 and the capacitor capacity control means 18.
【００３５】リプル電圧は、負荷が大きくなると、増大
し、負荷が小さくなると、低減する。従って、リプル電
圧検出手段で検出したリプル電圧が所定値より大きくな
った場合には、リアクタンス制御手段１５によりリアク
タ並列スイッチ４をオフとしてリアクタンスを大きくす
るとともに、コンデンサ容量制御手段１８によりコンデ
ンサ直列スイッチ１１をオンとして平滑コンデンサ容量
を増大することにより、リプル電圧を低減することがで
きる。なお、リプル電圧の増大はインバータ回路ではそ
のまま電動機の回転数の変動となって現れるため、リプ
ル電圧を小さくすることにより負荷を安定に制御するこ
とができ、また効率の悪化を防止することができる。The ripple voltage increases as the load increases, and decreases as the load decreases. Therefore, when the ripple voltage detected by the ripple voltage detecting means becomes larger than a predetermined value, the reactance control means 15 turns off the reactor parallel switch 4 to increase the reactance, and the capacitor capacity control means 18 controls the capacitor series switch 11. Is turned on to increase the capacitance of the smoothing capacitor, thereby reducing the ripple voltage. Since an increase in the ripple voltage directly appears in the inverter circuit as a change in the number of revolutions of the motor, the load can be stably controlled by reducing the ripple voltage, and the efficiency can be prevented from deteriorating. .
【００３６】図７は、図６の電源装置の作用を示す図で
ある。図７に示すように、負荷が小さい場合には、電圧
リプルは所定値よりも小さく、また平滑コンデンサの両
端電圧も小さい。従って、リアクタンスおよびコンデン
サ容量を小さく制御し、これにより低負荷時における力
率および効率を改善している。これに対して、負荷が図
７の途中に示すように増大すると、電圧リプルおよび平
滑コンデンサの両端電圧も瞬時増大するが、この増大し
た電圧リプルによりリアクタンス制御手段１５およびコ
ンデンサ容量制御手段１８をそれぞれ介してリアクタン
スおよびコンデンサ容量を増大することにより電圧リプ
ルを低減することができ、負荷を安定に制御することが
可能となり、更に効率の悪化を防止することができる。FIG. 7 is a diagram showing the operation of the power supply device of FIG. As shown in FIG. 7, when the load is small, the voltage ripple is smaller than a predetermined value, and the voltage across the smoothing capacitor is also small. Therefore, the reactance and the capacitance of the capacitor are controlled to be small, thereby improving the power factor and the efficiency at a low load. On the other hand, when the load increases as shown in the middle of FIG. 7, the voltage ripple and the voltage across the smoothing capacitor also increase instantaneously, but the increased voltage ripple causes the reactance control means 15 and the capacitor capacity control means 18 to respectively increase. As a result, the voltage ripple can be reduced by increasing the reactance and the capacitance of the capacitor, and the load can be controlled stably, and the efficiency can be prevented from deteriorating.
【００３７】なお、上述した各実施形態において、電源
投入時にはリアクタンスおよびコンデンサ容量を最小と
するように制御するとともに、整流回路を全波整流回路
に制御することにより、電源投入時のコンデンサへの充
電による突入電流を最小に抑制することができる。In each of the above-described embodiments, when the power is turned on, the reactance and the capacitance of the capacitor are controlled to be minimized, and the rectifier circuit is controlled by a full-wave rectifier circuit. The inrush current due to the above can be suppressed to a minimum.
【００３８】図８は、上述した各実施形態において平滑
コンデンサ１２をコンデンサ容量制御手段１８でオン／
オフ制御する切り替えタイミングを説明するための図で
ある。まず、全波整流から倍電圧整流に切り替える場合
について説明すると、この場合には、同図（ａ）に示す
ように、整流回路が全波整流となっている場合において
整流回路の出力電圧、すなわち平滑コンデンサの電圧が
最大になった時点においてコンデンサ直列スイッチ１１
を制御するコンデンサ容量制御手段１８からのコンデン
サ容量制御信号を高レベルから低レベルに切り替えて平
滑コンデンサ１２を回路から切り離し、また整流回路が
倍電圧整流回路に切り替えられた場合においては、平滑
コンデンサの両端の電圧が最小となった時点でコンデン
サ容量制御信号を低レベルから高レベルに切り替えて、
平滑コンデンサ１２を回路に接続し、これにより平滑コ
ンデンサ１２を回路に接続する場合の回路の出力電圧と
平滑コンデンサ１２の電圧の電圧差が最小となり、コン
デンサ容量の切り替えが回路に与える影響や出力電圧の
変動を最小限に抑えることができる。FIG. 8 shows that the smoothing capacitor 12 is turned on / off by the capacitor capacity control means 18 in each of the above embodiments.
FIG. 4 is a diagram for explaining switching timing for performing off control. First, a case where switching from full-wave rectification to voltage doubler rectification will be described. In this case, as shown in FIG. 1A, when the rectifier circuit is full-wave rectifier, the output voltage of the rectifier circuit, that is, At the time when the voltage of the smoothing capacitor becomes maximum, the capacitor series switch 11
Is switched from a high level to a low level to disconnect the smoothing capacitor 12 from the circuit, and when the rectifier circuit is switched to the voltage doubler rectifier circuit, When the voltage at both ends becomes minimum, switch the capacitor capacity control signal from low level to high level,
When the smoothing capacitor 12 is connected to the circuit, the voltage difference between the output voltage of the circuit and the voltage of the smoothing capacitor 12 when the smoothing capacitor 12 is connected to the circuit is minimized. Can be minimized.
【００３９】また、倍電圧整流回路から全波整流回路に
切り替える場合についても図８（ｂ）に示すように同様
である。すなわち、整流回路が倍電圧整流となっている
場合において平滑コンデンサの電圧が最小になった時点
においてコンデンサ容量制御信号を高レベルから低レベ
ルに切り替えて平滑コンデンサ１２を回路から切り離
し、また整流回路が全波整流回路に切り替えられた場合
においては、平滑コンデンサの両端の電圧が最大となっ
た時点でコンデンサ容量制御信号を低レベルから高レベ
ルに切り替えて、平滑コンデンサ１２を回路に接続し、
これにより平滑コンデンサ１２を回路に接続する場合の
回路の出力電圧と平滑コンデンサ１２の電圧の電圧差を
最小とし、コンデンサ容量の切り替えが回路に与える影
響や出力電圧の変動を最小限に抑えることができる。The same applies to the case of switching from the voltage doubler rectifier circuit to the full wave rectifier circuit, as shown in FIG. That is, when the voltage of the smoothing capacitor becomes minimum when the rectifier circuit is voltage doubler rectification, the capacitor capacitance control signal is switched from high level to low level to disconnect the smoothing capacitor 12 from the circuit. In the case of switching to the full-wave rectifier circuit, when the voltage across the smoothing capacitor becomes maximum, the capacitor capacity control signal is switched from low level to high level, and the smoothing capacitor 12 is connected to the circuit.
Thereby, the voltage difference between the output voltage of the circuit and the voltage of the smoothing capacitor 12 when the smoothing capacitor 12 is connected to the circuit is minimized, and the influence of the switching of the capacitor capacity on the circuit and the fluctuation of the output voltage are minimized. it can.
【００４０】なお、上述した実施形態において、リアク
タンス制御手段１５によるリアクタ２に対する制御は、
ゼロクロス検出手段１４による電源電圧のゼロクロス検
出から入力電流のゼロクロスを検出し、このゼロクロス
検出と同時または所定の時間後に、リアクタに貯えられ
ている磁束が０になる時にリアクタンス制御手段１５に
よりリアクタ２を短絡制御することにより、リアクタと
リアクタ並列スイッチ４の間で還流する電流を最小限に
抑えることができるとともに、またリアクタの短絡に伴
う騒音の発生を抑制することもできる。In the above-described embodiment, the control of the reactor 2 by the reactance control means 15 is as follows.
The zero-crossing of the input current is detected from the zero-crossing detection of the power supply voltage by the zero-crossing detecting means 14. Simultaneously with the zero-crossing detection or after a predetermined time, when the magnetic flux stored in the reactor becomes zero, the reactor 2 is controlled by the reactance control means 15. By performing the short-circuit control, the current flowing back between the reactor and the reactor parallel switch 4 can be minimized, and the occurrence of noise due to the short-circuit of the reactor can also be suppressed.
【００４１】[0041]
【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の本
発明によれば、交流電源に直列に接続されたリアクタを
介して交流電源を短絡するように制御するとともに、該
リアクタのリアクタンスおよび整流電圧を平滑する平滑
コンデンサのコンデンサ容量を可変制御しているので、
低電力域においてリアクタンスおよびコンデンサ容量を
低減することにより、電源装置の力率および効率を負荷
に依らず最適な値に改善することができるとともに、ま
た高調波電流を低減でき、更にリアクタおよびコンデン
サでの損失を減少でき、効率を向上することができる。As described above, according to the first aspect of the present invention, the AC power supply is controlled to be short-circuited via the reactor connected in series with the AC power supply, and the reactance and the reactance of the reactor are controlled. Since the capacitance of the smoothing capacitor that smoothes the rectified voltage is variably controlled,
By reducing the reactance and the capacitance of the capacitor in the low power range, the power factor and efficiency of the power supply can be improved to an optimum value regardless of the load, and the harmonic current can be reduced. Loss can be reduced and efficiency can be improved.
【００４２】また、請求項２記載の本発明によれば、交
流電源からの入力電流または出力電流によりリアクタの
リアクタンスおよび平滑コンデンサのコンデンサ容量を
可変制御するので、入力電流または出力電流が小さい場
合にリアクタンスおよびコンデンサ容量を小さく制御す
ることにより電源力率および効率の低下を防止して最適
化することができるとともに、また高調波電流を低減で
きる。According to the present invention, the reactance of the reactor and the capacitance of the smoothing capacitor are variably controlled by the input current or the output current from the AC power supply. By controlling the reactance and the capacitance of the capacitor to be small, it is possible to prevent and reduce the power supply power factor and the efficiency, and to reduce the harmonic current.
【００４３】更に、請求項３記載の本発明によれば、負
荷がインバータ回路である場合、インバータ回路のＰＷ
Ｍ信号のデューティ比に基づいてリアクタンスおよびコ
ンデンサ容量を可変制御するので、ＰＷＭ信号のデュー
ティ比が所定値以下の場合に、リアクタンスおよびコン
デンサ容量を小さくすることにより、力率および効率を
改善することができる。Further, according to the present invention, when the load is an inverter circuit, the PW of the inverter circuit
Since the reactance and the capacitance of the capacitor are variably controlled based on the duty ratio of the M signal, when the duty ratio of the PWM signal is equal to or less than a predetermined value, the power factor and the efficiency can be improved by reducing the reactance and the capacitance of the capacitor. it can.
【００４４】請求項４記載の本発明によれば、整流切替
制御手段による整流回路の切り替え指令信号によりリア
クタンスおよびコンデンサ容量を可変制御するので、負
荷に供給される電力が小さい場合に、整流回路を全波整
流回路に切り替えると同時にリアクタンスおよびコンデ
ンサ容量も小さい値に切り替えることができ、力率およ
び効率を改善することができるとともに、回路の簡略化
を図ることができる。According to the present invention, the reactance and the capacitance of the rectifier are variably controlled by the rectification switching control signal by the rectification switching control means. At the same time as switching to the full-wave rectifier circuit, the reactance and the capacitance of the capacitor can be switched to small values, so that the power factor and efficiency can be improved and the circuit can be simplified.
【００４５】また、請求項５記載の本発明によれば、出
力電圧に含まれるリプル電圧に基づいてリアクタンスお
よびコンデンサ容量を可変制御するので、負荷に供給さ
れる電力が小さく、従ってリプル電圧が小さい場合に、
リアクタンスおよびコンデンサ容量を小さくすることに
より、力率および効率を改善することができる。According to the fifth aspect of the present invention, since the reactance and the capacitance of the capacitor are variably controlled based on the ripple voltage included in the output voltage, the power supplied to the load is small, and therefore the ripple voltage is small. In case,
Power factor and efficiency can be improved by reducing reactance and capacitor capacitance.
【００４６】更に、請求項６記載の本発明によれば、全
波整流回路に切り替えられている場合には平滑コンデン
サの電圧が最大であるときに、コンデンサ容量を切り替
え、倍電圧整流回路に切り替えられている場合には平滑
コンデンサの電圧が最小であるときに、コンデンサ容量
を切り替えるので、コンデンサ容量の切り替えによる回
路への影響および出力電圧の変動を最小限に抑えること
ができる。Further, according to the present invention, when the voltage is switched to the full-wave rectifier circuit, when the voltage of the smoothing capacitor is maximum, the capacitor capacity is switched and the voltage is switched to the voltage doubler rectifier circuit. In this case, when the voltage of the smoothing capacitor is the minimum, the capacitance is switched, so that the influence on the circuit and the fluctuation of the output voltage due to the switching of the capacitance can be minimized.
【図１】本発明の第１の実施形態に係わる電源装置の構
成を示す回路図である。FIG. 1 is a circuit diagram showing a configuration of a power supply device according to a first embodiment of the present invention.
【図２】図１に示す電源装置の作用を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing an operation of the power supply device shown in FIG.
【図３】本発明の第２の実施形態に係わる電源装置の構
成を示す回路図である。FIG. 3 is a circuit diagram showing a configuration of a power supply device according to a second embodiment of the present invention.
【図４】図３に示す電源装置の作用を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing an operation of the power supply device shown in FIG. 3;
【図５】本発明の第３の実施形態に係わる電源装置の構
成を示す回路図である。FIG. 5 is a circuit diagram showing a configuration of a power supply device according to a third embodiment of the present invention.
【図６】本発明の第４の実施形態に係わる電源装置の構
成を示す回路図である。FIG. 6 is a circuit diagram showing a configuration of a power supply device according to a fourth embodiment of the present invention.
【図７】図６に示す電源装置の作用を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing an operation of the power supply device shown in FIG. 6;
【図８】各実施形態において平滑コンデンサをゼロクロ
ス検出手段でオン／オフ制御する切り替えタイミングを
説明するための図である。FIG. 8 is a diagram for explaining a switching timing of on / off control of a smoothing capacitor by a zero-cross detection unit in each embodiment.
【符号の説明】 ２，３ リアクタ ４ リアクタ並列スイッチ ５ 短絡回路 ６ ダイオードブリッジ ７ 全波／倍電圧整流切り替えスイッチ ８，９，１０，１２ 平滑コンデンサ １１ コンデンサ直列スイッチ １３ 負荷 １５ リアクタンス制御手段 １６ 力率改善制御手段 １７ 倍電圧／全波整流制御手段 １８ コンデンサ容量制御手段[Description of Signs] 2,3 Reactor 4 Reactor Parallel Switch 5 Short Circuit 6 Diode Bridge 7 Full-wave / Voltage Rectification Changeover Switch 8,9,10,12 Smoothing Capacitor 11 Capacitor Series Switch 13 Load 15 Reactance Control Means 16 Power Factor Improvement control means 17 Double voltage / full-wave rectification control means 18 Capacitor capacity control means
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