【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、内視鏡、硬性鏡などに
用いる対物レンズに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an objective lens used for endoscopes, rigid endoscopes and the like.
【０００２】[0002]
【従来技術およびその問題点】一般に、内視鏡、硬性鏡
などで要求される画角は９０〜１２０゜前後であり、か
なり広角である。そのため、対物レンズで発生する歪曲
収差は大きくなりがちで、一般に、画角１００゜では約
−３６％、画角１２０゜では約−５０％にもなってしま
う。このような歪曲収差を減少させる手段として、特開
昭61-162021 号公報などに示されているように、非球面
レンズの使用が知られている。2. Description of the Related Art Generally, an angle of view required for an endoscope, a rigid endoscope, etc. is about 90 to 120 °, which is a very wide angle. Therefore, the distortion aberration generated in the objective lens tends to be large, and generally becomes about -36% at an angle of view of 100 ° and about -50% at an angle of view of 120 °. As a means for reducing such distortion, use of an aspherical lens is known as disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 61-162021.
【０００３】しかしながら、内視鏡などの対物レンズは
可及的に小径であることが要求されるため、研磨などに
よる非球面加工が、３５mmカメラレンズなどと比較して
困難である。また、このような小径な非球面レンズの製
作方法としては、従来よりガラスモールド法が報告され
ているが、この手法を適用できるのは、一般に、転移点
の低い軟化させやすい硝材である。However, since an objective lens such as an endoscope is required to have a diameter as small as possible, it is difficult to process an aspherical surface by polishing as compared with a 35 mm camera lens. Further, as a method of manufacturing such a small-diameter aspherical lens, a glass molding method has been conventionally reported. However, this method can be applied to a glass material having a low transition point and easily softened.
【０００４】一方、内視鏡、硬性鏡などでは、外部から
導入される照明光量が少なく、明るい対物レンズが必要
であるが、反面、明るい対物レンズは、レンズの全長や
径が大きくなりがちである。そこで、屈折率の高い硝材
を使用して、各レンズのパワーを上げ、レンズ構成枚数
を減少させることにより、広角でかつ小径短全長な対物
レンズを作成できる。On the other hand, in endoscopes and rigid endoscopes, the amount of illumination light introduced from the outside is small and a bright objective lens is required. On the other hand, a bright objective lens tends to have a large total length and diameter. is there. Therefore, by using a glass material having a high refractive index to increase the power of each lens and reduce the number of lens components, it is possible to create an objective lens having a wide angle, a small diameter and a short total length.
【０００５】しかし、このような高屈折率の硝材の多く
は、転移点が高く、ガラスモールド法にはなじまない。
適用しようとすれば、硝材を軟化させるために必要な熱
量が多くなって消費エネルギーが増大し、過熱および徐
冷に長時間を要し、モールド型の寿命が短くなり、コス
トアップするという問題がある。さらにモールドしやす
い硝材を用いて行なう対物レンズの設計では、その自由
度も少なくなるという問題が生じる。However, most of such glass materials having a high refractive index have high transition points and are not suitable for the glass molding method.
If you try to apply it, the amount of heat required to soften the glass material will increase, the energy consumption will increase, overheating and slow cooling will take a long time, the life of the mold will be shortened, and the cost will increase. is there. Further, in the design of an objective lens using a glass material that is easy to mold, there is a problem in that the degree of freedom is reduced.
【０００６】[0006]
【発明の目的】本発明は、上記従来の内視鏡用対物レン
ズの問題に鑑みてされたもので、加工が容易で、歪曲収
差が少なく、全長が短く、構成枚数の少ない内視鏡用対
物レンズを提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems of the conventional objective lens for an endoscope, and is easy to process, has a small distortion, has a short total length, and has a small number of constituents. An object is to provide an objective lens.
【０００７】[0007]
【発明の概要】本発明は、主なレンズパワーはガラスに
持たせ、加工が容易な樹脂などの透明部材からなる非球
面層をガラス面に付加して形成した複合型非球面を利用
することにより、上記問題を解決するものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention utilizes a composite aspherical surface formed by adding a major surface of glass to a glass and adding an aspherical surface layer made of a transparent material such as resin which is easy to process to the glass surface. This solves the above problem.
【０００８】請求項１に記載の本発明の内視鏡用対物レ
ンズは、物体側より順に、負のパワーを有する前群レン
ズ、明るさ絞り、正のパワーを有する後群レンズからな
る内視鏡用対物レンズにおいて、上記前群レンズ中の少
なくとも一面が、ガラスレンズ表面に付着した透明部材
層からなる複合型非球面であり、上記透明部材層を付着
させたガラスレンズの屈折率ｎが、 ｎ＞１．６５ であること、に特徴を有する。The objective lens for an endoscope of the present invention according to claim 1 is an endoscope which comprises, in order from the object side, a front lens group having negative power, an aperture stop, and a rear lens group having positive power. In the objective lens for a mirror, at least one surface in the front lens group is a composite aspherical surface composed of a transparent member layer attached to the surface of the glass lens, and the refractive index n of the glass lens to which the transparent member layer is attached is It is characterized in that n> 1.65.
【０００９】請求項２に記載の本発明の内視鏡用対物レ
ンズは、物体側より順に、負のパワーを有する前群レン
ズ、明るさ絞り、正のパワーを有する後群レンズからな
る内視鏡用対物レンズにおいて、上記後群レンズ中の少
なくとも一面が、ガラスレンズ表面に付着した透明部材
層からなる複合型非球面であり、上記透明部材層を付着
させたガラスレンズの屈折率ｎが、 ｎ＞１．６５ であること、に特徴を有する。The endoscope objective lens of the present invention according to claim 2 is an endoscope which comprises, in order from the object side, a front lens group having negative power, an aperture stop, and a rear lens group having positive power. In the objective lens for a mirror, at least one surface in the rear group lens is a composite aspherical surface composed of a transparent member layer attached to the surface of the glass lens, and the refractive index n of the glass lens to which the transparent member layer is attached is It is characterized in that n> 1.65.
【００１０】請求項３に記載の本発明の内視鏡用対物レ
ンズは、物体側より順に、負のパワーを有する前群レン
ズ、明るさ絞り、正のパワーを有する後群レンズからな
る内視鏡用対物レンズにおいて、上記前群、後群レンズ
中の少なくとも一面が、ガラスレンズ表面に付着した透
明部材層からなる複合型非球面であり、上記透明部材層
を付着させたガラスレンズの屈折率ｎが、 ｎ＞１．６５ であること、に特徴を有する。The endoscope objective lens of the present invention according to claim 3 is an endoscope which comprises, in order from the object side, a front lens group having a negative power, an aperture stop, and a rear lens group having a positive power. In the objective lens for a mirror, at least one surface of the front lens group and the rear lens group is a composite aspherical surface consisting of a transparent member layer attached to the surface of the glass lens, and the refractive index of the glass lens to which the transparent member layer is attached. n is characterized in that n> 1.65.
【００１１】以上の本発明は、いずれも、絞りを挟んで
物体側に負のパワーの前群、像側に正のパワーの後群と
いう構成をとっている。このような構成により、少ない
レンズ枚数で大きな視野角を確保することが容易とな
る。また、歪曲収差補正のために非球面を適用できる面
数の自由度が増加し、他の収差とのバランスを考慮した
歪曲収差の補正がより容易になる。In any of the above-described embodiments of the present invention, the object side has a front group of negative power and the image side has a rear group of positive power with the diaphragm interposed therebetween. With such a configuration, it becomes easy to secure a large viewing angle with a small number of lenses. Further, the degree of freedom of the number of surfaces to which the aspherical surface can be applied for correcting the distortion aberration increases, and the distortion aberration can be more easily corrected in consideration of the balance with other aberrations.
【００１２】[0012]
【実施例】以下図示実施例に基づいて本発明を説明す
る。本発明は、主なレンズパワーはガラスに持たせ、樹
脂などの透明部材を使用した非球面層をガラスレンズ面
に付加して複合型非球面を形成したことに特徴を有す
る。図１および２は実施例１、図３および４は実施例
２、図５および６は実施例３、図７および８は実施例
４、図９および１０は実施例５、図１１および１２は実
施例６、図１３および１４は実施例７、図１５および１
６は実施例８、図１７および１８は実施例９、図１９お
よび２０は実施例１０、図２１および２２は実施例１
１、図２３および２４は実施例１２、図２５および２６
は実施例１３、図２７および２８は実施例１４、図２９
および３０は実施例１５、図３１および３２は実施例１
６、図３３および３４は実施例１７、図３５および３６
は実施例１８、図３７および３８は実施例１９、図３９
および４０は実施例２０、図４１および４２は実施例２
１、図４３および４４は実施例２２、図４５および４６
は実施例２３、図４７および４８は実施例２４、図４９
および５０は実施例２５、図５１および５２は実施例２
６のレンズ構成および諸収差を示している。また、以下
の実施例において、前群レンズは第１レンズ群Ｉで構成
され、後群レンズは第２レンズ群IIおよび第３レンズ群
III 、または第２レンズ群IIのみで構成されている。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to illustrated embodiments. The present invention is characterized in that glass has a major lens power and an aspherical layer using a transparent member such as resin is added to the glass lens surface to form a composite aspherical surface. FIGS. 1 and 2 show Example 1, FIGS. 3 and 4 show Example 2, FIGS. 5 and 6 show Example 3, FIGS. 7 and 8 show Example 4, FIGS. 9 and 10 show Example 5, and FIGS. Example 6, Figures 13 and 14 are Example 7, Figures 15 and 1
6 is Example 8, FIGS. 17 and 18 are Example 9, FIGS. 19 and 20 are Example 10, and FIGS. 21 and 22 are Example 1.
1, FIGS. 23 and 24 show Example 12, FIGS. 25 and 26.
Is Example 13, FIGS. 27 and 28 are Examples 14, 29
31 and 32 are Example 15, and FIGS. 31 and 32 are Example 1.
6, FIGS. 33 and 34 show Example 17, FIGS.
Is Example 18, FIGS. 37 and 38 are Example 19, FIG.
And 40 are Example 20 and FIGS. 41 and 42 are Example 2.
1, FIGS. 43 and 44 show Example 22, FIGS. 45 and 46.
Example 23, Figures 47 and 48 are Example 24, Figure 49
And 50 are Example 25, FIGS. 51 and 52 are Example 2.
6 shows the lens configuration of 6 and various aberrations. In the following examples, the front lens group includes the first lens group I, and the rear lens group includes the second lens group II and the third lens group.
III or the second lens group II alone.
【００１３】実施例１（図１）および実施例２（図３）
は、第１レンズ群Ｉおよび第３レンズ群III のガラスレ
ンズの最終面に非球面樹脂層を形成したことに特徴を有
する。つまり、最も物体側にガラスレンズ１１、２１を
配置し、その像側面 NO.２に、合成樹脂材を付加してプ
レス加工した透明樹脂層１２、２２を設け、透明樹脂層
の像側面 NO.３を非球面にしてある。さらに、第３レン
ズ群の最も像側のガラスレンズ１５、２５の像側面 NO.
８に、合成樹脂材を付加してプレス加工した透明樹脂層
１６、２６を設け、透明樹脂層１６、２６の像側面 NO.
９を非球面にしてある。明るさ絞り１３ｓ、２３ｓはそ
れぞれ、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配置
してある。Example 1 (FIG. 1) and Example 2 (FIG. 3)
Is characterized in that an aspherical resin layer is formed on the final surface of the glass lenses of the first lens group I and the third lens group III. In other words, the glass lenses 11 and 21 are arranged closest to the object side, and the transparent resin layers 12 and 22 obtained by adding a synthetic resin material and pressing are provided on the image side NO. 2 of the image side NO. 3 is an aspherical surface. Further, the image side surface NO. Of the glass lenses 15 and 25 on the most image side of the third lens group.
8 is provided with a transparent resin layer 16 or 26 which is obtained by pressing a synthetic resin material, and the image side surface NO.
9 is an aspherical surface. The aperture diaphragms 13s and 23s are arranged between the first lens group I and the second lens group II, respectively.
【００１４】実施例３（図５）は、第１レンズ群Ｉのガ
ラスレンズの最終面に非球面樹脂層を形成したことに特
徴を有する。つまり、最も物体側にガラスレンズ３１を
配置し、その像側面 NO.２に、合成樹脂材を付加してプ
レス加工した透明樹脂層３２を設け、透明樹脂層の像側
面 NO.３を非球面としてある。明るさ絞り３３ｓは、第
１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配置してある。The third embodiment (FIG. 5) is characterized in that an aspherical resin layer is formed on the final surface of the glass lens of the first lens group I. In other words, the glass lens 31 is arranged closest to the object side, and the transparent resin layer 32 obtained by adding a synthetic resin material and pressing is provided on the image side NO.2, and the image side NO.3 of the transparent resin layer is aspherical. There is. The aperture stop 33s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００１５】実施例４（図７）、実施例５（図９）およ
び実施例６（図１１）は、第３レンズ群III の最も像側
のガラスレンズの像側面に非球面樹脂層を形成したこと
に特徴を有する。つまり、最も像側にガラスレンズ４
４、５４、６４を配置し、それぞれの像側面 NO.７に、
合成樹脂材を付加してプレス加工した透明樹脂層４５、
５５、６５を設け、透明樹脂層の像側面 NO.８を非球面
にしてある。明るさ絞り４２ｓ、５２ｓ、６２ｓは、第
１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配置してある。In Embodiment 4 (FIG. 7), Embodiment 5 (FIG. 9) and Embodiment 6 (FIG. 11), an aspherical resin layer is formed on the image side of the most image side glass lens of the third lens group III. It is characterized by what it did. That is, the glass lens 4 on the most image side
4, 54, 64 are arranged, and on each image side No. 7,
A transparent resin layer 45, which is formed by pressing a synthetic resin material,
55 and 65 are provided, and the image side No. 8 of the transparent resin layer is aspherical. The brightness diaphragms 42s, 52s, and 62s are arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００１６】実施例７（図１３）は、第１レンズ群Ｉお
よび第３レンズ群III のガラスレンズの最終面に非球面
樹脂層を形成したことに特徴を有する。つまり、最も物
体側にガラスレンズ７１を配置し、その像側面 NO.２
に、合成樹脂材を付加してプレス加工した透明樹脂層７
２を設け、透明樹脂層の像側面 NO.３を非球面にしてあ
る。さらに、第３レンズ群の最も像側のガラスレンズ７
５の像側面 NO.８に、合成樹脂材を付加してプレス加工
した透明樹脂層７６を設け、透明樹脂層７６の像側面 N
O.９を非球面にしてある。明るさ絞り７３ｓは、第１レ
ンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配置してある。The seventh embodiment (FIG. 13) is characterized in that an aspheric resin layer is formed on the final surface of the glass lenses of the first lens group I and the third lens group III. In other words, the glass lens 71 is arranged closest to the object side, and its image side surface is NO.2.
A transparent resin layer 7 obtained by pressing a synthetic resin material onto
2 is provided, and the image side No. 3 of the transparent resin layer is aspherical. Further, the glass lens 7 closest to the image in the third lens group 7
The image side surface No. 8 of No. 5 is provided with a transparent resin layer 76 which is pressed by adding a synthetic resin material, and the image side surface N of the transparent resin layer 76 is provided.
O.9 is aspherical. The aperture stop 73s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００１７】実施例８（図１５）は、第１レンズ群Ｉの
ガラスレンズの最終面に非球面樹脂層を形成したことに
特徴を有する。最も物体側にガラスレンズ８１を配置
し、その像側面 NO.２に、合成樹脂材を付加してプレス
加工した透明樹脂層８２を設け、透明樹脂層の像側面 N
O.３を非球面にしてある。明るさ絞り８３ｓは、第１レ
ンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配置してある。The eighth embodiment (FIG. 15) is characterized in that an aspherical resin layer is formed on the final surface of the glass lens of the first lens group I. The glass lens 81 is arranged closest to the object side, and the transparent resin layer 82 obtained by adding a synthetic resin material and pressing is provided on the image side NO. 2 of the image side N.
O.3 is aspherical. The aperture stop 83s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００１８】実施例９（図１７）および実施例１１（図
２１）は、第３レンズ群III の最も像側のガラスレンズ
の像側面に非球面樹脂層を形成したことに特徴を有す
る。つまり、最も像側にガラスレンズ９４、１１４を配
置し、その像側面 NO.７に、合成樹脂材を付加してプレ
ス加工した透明樹脂層９５、１１５を設け、透明樹脂層
の像側面 NO.８を非球面にしてある。明るさ絞り９２
ｓ、１１２ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの
間に配置してある。The ninth embodiment (FIG. 17) and the eleventh embodiment (FIG. 21) are characterized in that an aspherical resin layer is formed on the image side surface of the glass lens closest to the image side in the third lens group III. In other words, the glass lenses 94 and 114 are arranged closest to the image side, and the transparent resin layers 95 and 115 obtained by adding a synthetic resin material and pressing are provided on the image side surface NO. 8 is an aspherical surface. Brightness diaphragm 92
s and 112s are arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００１９】実施例１０（図１９）は、第２レンズ群II
のガラスレンズの最終面に非球面樹脂層を形成したこと
に特徴を有する。第２レンズ群IIにガラスレンズ１０２
を配置し、その像側面 NO.４に、合成樹脂材を付加して
プレス加工した透明樹脂層１０３を設け、透明樹脂層１
０３の像側面 NO.５を非球面としてある。明るさ絞り１
０２ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配
置してある。The tenth embodiment (FIG. 19) is the second lens group II.
It is characterized in that an aspherical resin layer is formed on the final surface of the glass lens. The glass lens 102 in the second lens group II
Is disposed, and the transparent resin layer 103, which is obtained by adding a synthetic resin material and pressing it, is provided on the image side No. 4 of the transparent resin layer 1.
The image side No. 5 of No. 03 is aspherical. Brightness diaphragm 1
02s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２０】実施例１２（図２３）は、第１レンズ群Ｉ
の物体側レンズをガラスレンズ１２１で構成し、ガラス
レンズ１２１の物体側面に合成樹脂を付加してプレス加
工した透明樹脂層１２２を設け、透明樹脂層の像側面 N
O.３を非球面としたことに特徴を有する。明るさ絞り１
２４ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配
置してある。The twelfth embodiment (FIG. 23) is the first lens group I.
The object side lens of the glass lens 121 is composed of a glass lens 121, and a transparent resin layer 122 is formed by pressing a synthetic resin on the object side surface of the glass lens 121 and pressing.
It is characterized by making O.3 an aspherical surface. Brightness diaphragm 1
24s is disposed between the first lens group I and the second lens group II.
【００２１】実施例１３（図２５）は、第３レンズ群II
I の像側レンズをガラスレンズ１３５で構成し、ガラス
レンズ１３５の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工
した透明樹脂層１３６を設け、透明樹脂層１３６の像側
面 NO.１０を非球面としたことに特徴を有する。明るさ
絞り１３３ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの
間に配置してある。The thirteenth embodiment (FIG. 25) is the third lens group II.
The image side lens of I is composed of the glass lens 135, and the transparent resin layer 136 is formed by pressing synthetic resin on the image side surface of the glass lens 135, and the image side surface NO.10 of the transparent resin layer 136 is made aspheric. It is characterized by what it did. The aperture stop 133s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２２】実施例１４〜２０は、電子内視鏡に使用す
る実施例である。これらの実施例では、図示しないがオ
プティカルファイバーバンドルに代えて、ＣＣＤ撮像素
子などのイメージセンサが使用される。そこで、像面の
直前にカバーガラス（平行平板）を使用し、かつ、カバ
ーガラスとイメージセンサとを接着剤を介して密着して
ある。図示実施例では、最も後の２枚の光学素子がカバ
ーガラスである。したがって、フォーカスバックfBは０
である。Examples 14 to 20 are examples used in an electronic endoscope. In these embodiments, although not shown, an image sensor such as a CCD image pickup device is used instead of the optical fiber bundle. Therefore, a cover glass (parallel plate) is used immediately before the image plane, and the cover glass and the image sensor are adhered to each other via an adhesive. In the illustrated embodiment, the last two optical elements are cover glasses. Therefore, the focus back fB is 0
Is.
【００２３】実施例１４（図２７）は、第１レンズ群Ｉ
を１枚のガラスレンズ１４１で構成し、ガラスレンズ１
４１の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工した透明
樹脂層１４２を形成し、透明樹脂層１４２の像側面 NO.
３を非球面としたことに特徴を有する。明るさ絞り１４
３ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間に配置
してある。The fourteenth embodiment (FIG. 27) is the first lens group I.
Is composed of one glass lens 141, and the glass lens 1
No. 41 on the image side surface of the transparent resin layer 142 is formed by adding a synthetic resin to the image side surface of the transparent resin layer 142 to form a pressed transparent resin layer 142.
The feature is that 3 is an aspherical surface. Brightness diaphragm 14
3s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２４】実施例１５（図２９）は、第１レンズ群Ｉ
の像側レンズをガラスレンズ１５２で構成し、ガラスレ
ンズ１５２の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工し
た透明樹脂層１５３を形成し、透明樹脂層１５３の像側
面 NO.５を非球面としたことに特徴を有する。明るさ絞
り１５４ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間
に配置してある。The fifteenth embodiment (FIG. 29) is the first lens group I.
The image side lens of is composed of the glass lens 152, the synthetic resin is added to the image side of the glass lens 152 to form the pressed transparent resin layer 153, and the image side NO.5 of the transparent resin layer 153 is made aspheric. It is characterized by what it did. The aperture stop 154s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２５】実施例１６（図３１）は、第１レンズ群Ｉ
の物体側レンズをガラスレンズ１６１で構成し、ガラス
レンズ１６１の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工
した透明樹脂層１６２を形成し、透明樹脂層１６２の像
側面 NO.３を非球面としたことに特徴を有する。明るさ
絞り１６４ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの
間に配置してある。The sixteenth embodiment (FIG. 31) is a first lens group I.
Object side lens is composed of a glass lens 161, a synthetic resin is added to the image side surface of the glass lens 161, and a pressed transparent resin layer 162 is formed, and the image side surface NO.3 of the transparent resin layer 162 is made an aspherical surface. It is characterized by what it did. The aperture stop 164s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２６】実施例１７（図３３）は、第１レンズ群Ｉ
の像側レンズをガラスレンズ１７２で構成し、ガラスレ
ンズ１７２の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工し
た透明樹脂層１７３を形成し、透明樹脂層１７３の像側
面 NO.５を非球面としたことに特徴を有する。明るさ絞
り１７４ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間
に配置してある。The seventeenth embodiment (FIG. 33) is a first lens group I.
The image side lens of is composed of the glass lens 172, the synthetic resin is added to the image side of the glass lens 172 to form the pressed transparent resin layer 173, and the image side NO.5 of the transparent resin layer 173 is made aspheric. It is characterized by what it did. The aperture stop 174s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２７】実施例１８（図３５）は、第１レンズ群Ｉ
の像側レンズをガラスレンズ１８１で構成し、ガラスレ
ンズ１８１の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工し
た透明樹脂層１８２を形成し、透明樹脂層１８２の像側
面 NO.３を非球面としたことに特徴を有する。明るさ絞
り１８３ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間
に配置してある。The eighteenth embodiment (FIG. 35) is a first lens group I.
The image side lens of is composed of a glass lens 181, and a transparent resin layer 182 is formed by pressing a synthetic resin on the image side surface of the glass lens 181, and the image side surface NO.3 of the transparent resin layer 182 is made aspheric. It is characterized by what it did. The aperture stop 183s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２８】実施例１９（図３７）は、第１レンズ群Ｉ
の像側レンズをガラスレンズ１９２で構成し、ガラスレ
ンズ１９２の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工し
た透明樹脂層１９３を形成し、透明樹脂層１９３の像側
面 NO.５を非球面としたことに特徴を有する。明るさ絞
り１９４ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間
に配置してある。The nineteenth embodiment (FIG. 37) is a first lens group I.
The image side lens of is composed of the glass lens 192, the synthetic resin is added to the image side of the glass lens 192 to form the pressed transparent resin layer 193, and the image side NO.5 of the transparent resin layer 193 is made aspheric. It is characterized by what it did. The aperture stop 194s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００２９】実施例２０（図３９）は、第１レンズ群Ｉ
の像側レンズをガラスレンズ２０１で構成し、ガラスレ
ンズ２０１の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工し
た透明樹脂層２０２を形成し、透明樹脂層２０２の像側
面 NO.３を非球面としたことに特徴を有する。明るさ絞
り２０４ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群IIとの間
に配置してある。The twentieth embodiment (FIG. 39) is a first lens group I.
The image side lens is composed of a glass lens 201, a synthetic resin is added to the image side of the glass lens 201 to form a pressed transparent resin layer 202, and the image side NO.3 of the transparent resin layer 202 is made an aspherical surface. It is characterized by what it did. The aperture stop 204s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００３０】実施例２１、２２（図４１、図４３）は、
第２レンズ群IIの物体側のレンズをガラスレンズ２１
３、２２３で構成し、このガラスレンズ２１３、２２３
の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工した透明樹脂
層２１４、２２４を形成し、各透明樹脂層２１４、２２
４の像側面 NO.７を非球面としたことに特徴を有する。
明るさ絞り２１３ｓ、２２３ｓは、第１レンズ群Ｉと第
２レンズ群IIとの間に配置してある。Examples 21 and 22 (FIGS. 41 and 43) are
The lens on the object side of the second lens group II is the glass lens 21.
3, 223, and these glass lenses 213, 223
Transparent resin layers 214, 224 are formed by pressing a synthetic resin on the image side of the transparent resin layers 214, 22.
The feature is that the image side No. 7 of No. 4 is made aspheric.
The aperture diaphragms 213s and 223s are arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００３１】実施例２３（図４５）は、第３レンズ群II
I の物体側のレンズをガラスレンズ２３５で構成し、こ
のガラスレンズ２３５の像側面に合成樹脂を付加してプ
レス加工した透明樹脂層２３６を形成し、各透明樹脂層
２３６の像側面 NO.１０を非球面としたことに特徴を有
する。明るさ絞り２３３ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レ
ンズ群IIとの間に配置してある。The twenty-third embodiment (FIG. 45) is the third lens group II.
The lens on the object side of I is composed of a glass lens 235, a synthetic resin is added to the image side surface of this glass lens 235 to form a pressed transparent resin layer 236, and the image side surface No. 10 of each transparent resin layer 236 is formed. The feature is that is an aspherical surface. The aperture stop 233s is arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００３２】実施例２４（図４７）は、第２レンズ群II
の物体側のレンズをガラスレンズ２４２で構成し、この
ガラスレンズ２４２の像側面に合成樹脂を付加してプレ
ス加工した透明樹脂層２４３を形成し、透明樹脂層２４
３の像側面 NO.５を非球面としたことに特徴を有する。
明るさ絞り２４２ｓは、第１レンズ群Ｉと第２レンズ群
IIとの間に配置してある。Example 24 (FIG. 47) shows a second lens group II.
The object side lens of the glass lens 242 is composed of a glass lens 242, and a synthetic resin is added to the image side surface of the glass lens 242 to form a pressed transparent resin layer 243.
The feature is that the image side No. 5 of No. 3 is made aspheric.
The aperture stop 242s includes a first lens group I and a second lens group.
It is placed between II and.
【００３３】実施例２５および２６（図４９および図５
１）は、第３レンズ群III の像側レンズをガラスレンズ
２５５、２６５で構成し、このガラスレンズ２５５、２
６５の像側面に合成樹脂を付加してプレス加工した透明
樹脂層２５６、２６６を形成し、各透明樹脂層２５６、
２６６の像側面 NO.１０を非球面としたことに特徴を有
する。明るさ絞り２５３ｓ、２６３ｓは、第１レンズ群
Ｉと第２レンズ群IIとの間に配置してある。Examples 25 and 26 (FIGS. 49 and 5)
In 1), the image side lens of the third lens group III is composed of glass lenses 255 and 265.
Synthetic resin is added to the image side surface of 65 to form transparent resin layers 256 and 266 that are pressed, and the transparent resin layers 256 and
The feature is that the image side surface No. 10 of 266 is an aspherical surface. The aperture diaphragms 253s and 263s are arranged between the first lens group I and the second lens group II.
【００３４】以上の実施例において、画角２ｗは、実施
例２３が２ｗ＝９０゜、実施例１〜５、７〜２２が２ｗ
＝１００゜、実施例２４が２ｗ＝１１０゜、実施例６、
１１、２５および２６が２ｗ＝１２０゜である。Ｆナン
バーは、実施例１〜１４、２１〜２３および２５が２．
９（F=2.9 ）、実施例１５〜２０がＦ＝5.6 、実施例２
４がＦ＝1.8 、実施例２６がＦ＝3.6 である。なお、Ｆ
ナンバーは無限遠の物体距離に対する値、画角２ｗは設
計物体距離に対する値である。ここで設計物体距離は、
実施例１〜１３、２３、２５および２６は１０．０mm、
実施例１４〜２０は６．０mm、実施例２１、２２および
２４は８．０mmである。In the above embodiment, the angle of view 2w is 2w = 90 ° in the embodiment 23 and 2w in the embodiments 1 to 5 and 7 to 22.
= 100 °, Example 24 is 2w = 110 °, Example 6,
11, 25 and 26 have 2w = 120 °. The F number is 2. in Examples 1 to 14, 21 to 23 and 25.
9 (F = 2.9), Examples 15 to 20 have F = 5.6, Example 2
No. 4 has F = 1.8, and Example 26 has F = 3.6. In addition, F
The number is a value for an infinite object distance, and the angle of view 2w is a value for a designed object distance. Here, the design object distance is
Examples 1 to 13, 23, 25 and 26 have 10.0 mm,
Examples 14 to 20 are 6.0 mm and Examples 21, 22 and 24 are 8.0 mm.
【００３５】本実施例は、耐薬品性と光学設計上の収差
補正の要求、研磨、加工特性から、ＬＡＨ５８（株式会
社オハラの硝材名）の名称で呼ばれている硝材を使用し
ている。この硝材は、転移点が７３０℃と高く、ガラス
モールド法には不適当なものである。また、硝材ＬＡＨ
５８と類似の屈折率、アッベ数を持った他の硝材にも、
転移点が十分低く、ガラスモールド法に適したものは存
在しない。また、非球面を形成する透明樹脂層には、熱
硬化型樹脂を使用したが、他の樹脂材料、例えば、光硬
化型樹脂などの使用も可能である。さらに、樹脂材料の
屈折率などの制限は特に存在しない。In this embodiment, a glass material called LAH58 (glass material name of OHARA CO., LTD.) Is used in view of chemical resistance, demand for aberration correction in optical design, polishing and processing characteristics. This glass material has a high transition point of 730 ° C. and is unsuitable for the glass molding method. In addition, glass material LAH
For other glass materials with similar refractive index and Abbe number as 58,
The transition point is sufficiently low and there is no suitable glass molding method. Further, although the thermosetting resin is used for the transparent resin layer forming the aspherical surface, other resin materials such as a photocuring resin may be used. Furthermore, there is no particular limitation on the refractive index of the resin material.
【００３６】実施例１〜２６の具体的数値データを以下
表に示し、諸収差を図２、４、６、８、１０、１２、１
４、１６、１８、２０、２２、２４、２６、２８、３
０、３２、３４、３６、３８、４０、４２、４４、４
６、４８、５０および５２に示す。なお、図中、ＳＡは
球面収差、ＳＣは正弦条件、ｄ線、ｇ線、Ｃ線は、それ
ぞれの波長における球面収差よる色収差と倍率色収差、
Ｓはサジタル光線束の非点収差、Ｍはメリディオナル光
線束の非点収差を示している。Specific numerical data of Examples 1 to 26 are shown in the table below, and various aberrations are shown in FIGS. 2, 4, 6, 8, 10, 12, 1
4, 16, 18, 20, 22, 24, 26, 28, 3
0, 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44, 4
6, 48, 50 and 52. In the figure, SA is spherical aberration, SC is sine condition, d-line, g-line, and C-line are chromatic aberration and chromatic aberration of magnification due to spherical aberration at respective wavelengths,
S represents the astigmatism of the sagittal ray bundle, and M represents the astigmatism of the meridional ray bundle.
【００３７】表および図面中、FNO はＦナンバー、f は
焦点距離（mm）、M は横倍率、Ｗは半画角（゜）、fBは
バックフォーカス（mm）、ｒはレンズ面の近軸曲率半径
（ｍｍ）、ｄはレンズ面の間隔（ｍｍ）、ｎd はｄ線の
屈折率、νd はｄ線のアッベ数を示す。In the tables and drawings, FNO is the F number, f is the focal length (mm), M is the lateral magnification, W is the half angle of view (°), fB is the back focus (mm), and r is the lens surface. Paraxial radius of curvature (mm), d is the distance between lens surfaces (mm), nd is the refractive index of the d-line, and νd is the Abbe number of the d-line.
【００３８】［実施例１］[Example 1]
【表１】 FNO=2.9 f=0.75 M=-0.072 W=50 fB=0.80 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 1.000 0.10 1.52010 50.8 3 ＊ 0.500 0.55 - - 絞り ∞ 0.03 - - 4 4.403 0.49 1.71700 47.9 5 -0.849 0.59 - - 6 5.146 0.29 1.80518 25.4 7 0.740 1.02 1.72916 54.7 8 -2.486 0.20 1.52070 50.8 9 ＊ -1.245 - - - ＊は非球面 NO.3 : K=-1.74470、A4=0.63008、A6=7.06571 NO.9 : K=-3.15352、A4=0.25161、A6=-0.09732 但し、非球面は次式で定義される。 x=cy2/[1+{1-(1+K)c2y2}1/2]+A4y4+A6y6 以下の実施例の非球面も同式により定義される。[Table 1] FNO = 2.9 f = 0.75 M = -0.072 W = 50 fB = 0.80 surface NO. Rd nd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 1.000 0.10 1.52010 50.8 3 * 0.500 0.55--Aperture ∞ 0.03- -4 4.403 0.49 1.71700 47.9 5 -0.849 0.59--6 5.146 0.29 1.80518 25.4 7 0.740 1.02 1.72916 54.7 8 -2.486 0.20 1.52070 50.8 9 * -1.245---* is aspheric NO.3: K = -1.74470, A4 = 0.63008, A6 = 7.06571 NO.9: K = -3.15352, A4 = 0.25161, A6 = -0.09732 However, the aspherical surface is defined by the following equation. x = cy2 / [1+ {1- (1 + K) c2 y2 }1/2 ] + A4y4 + A6y6 The aspherical surfaces of the following examples are also defined by the same formula.
【００３９】［実施例２］[Example 2]
【表２】 FNO=2.9 f=0.75 M=-0.071 W=50 fB=0.90 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 -14.000 0.10 1.52010 50.8 3 ＊ 0.500 0.84 - - 絞り ∞ 0.15 - - 4 23.231 0.50 1.88300 40.8 5 -1.061 0.38 - - 6 23.988 0.29 1.80518 25.4 7 0.740 1.04 1.72916 54.7 8 -2.878 0.20 1.52070 50.8 9 ＊ -1.420 - - - ＊は非球面 NO.3 : K=-0.71376、 A4=-0.16159、 A6=2.78510 NO.9 : K=-2.39296、 A4= 0.18428、 A6=-0.11540[Table 2] FNO = 2.9 f = 0.75 M = -0.071 W = 50 fB = 0.90 Surface NO. Rd nd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 -14.000 0.10 1.52010 50.8 3 * 0.500 0.84--Aperture ∞ 0.15 --4 23.231 0.50 1.88300 40.8 5 -1.061 0.38--6 23.988 0.29 1.80518 25.4 7 0.740 1.04 1.72916 54.7 8 -2.878 0.20 1.52070 50.8 9 * -1.420---* indicates aspheric surface NO.3: K = -0.71376, A4 = -0.16159, A6 = 2.78510 NO.9: K = -2.39296, A4 = 0.18428, A6 = -0.11540
【００４０】［実施例３］[Example 3]
【表３】 FNO=2.9 f=0.80 M=-0.075 W=50 fB=0.51 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 ∞ 0.69 1.88300 40.8 2 0.900 0.40 1.52010 50.8 3 ＊ -1.749 0.12 - - 絞り ∞ 0.20 - - 4 -0.927 0.31 1.80400 46.6 5 -0.554 0.19 - - 6 3.658 0.30 1.80518 25.4 7 0.740 0.70 1.72916 54.7 8 -1.659 - - - ＊は非球面 NO.3 : K=16.69143、 A4=-0.15881、 Ａ６＝５．１０６１０[Table 3] FNO = 2.9 f = 0.80 M = -0.075 W = 50 fB = 0.51 surface NO.r d nd νd 1 ∞ 0.69 1.88300 40.8 2 0.900 0.40 1.52010 50.8 3 * -1.749 0.12--Aperture ∞ 0.20 --4 -0.927 0.31 1.80400 46.6 5 -0.554 0.19--6 3.658 0.30 1.80518 25.4 7 0.740 0.70 1.72916 54.7 8 -1.659---* is aspheric NO.3: K = 16.69143, A4 = -0.15881, A6 = 5 .10610
【００４１】［実施例４］[Embodiment 4]
【表４】 ＦＮＯ＝２．９ f=0.76 M=-0.071 W=50 fB=1.15 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 ∞ 0.59 1.88300 40.8 2 0.856 0.64 - - 絞り ∞ 0.05 - - 3 2.691 0.53 1.88300 40.8 4 -1.047 0.26 - - 5 -1.432 0.47 1.80518 25.4 6 0.900 0.80 1.72916 54.7 7 -1.189 0.18 1.52010 50.8 8 ＊ -0.766 - - - ＊は非球面 NO.8 : K=-0.83579、A4=0.18988、A6=0.03573[Table 4] FNO = 2.9 f = 0.76 M = -0.071 W = 50 fB = 1.15 surface NO. R d nd νd 1 ∞ 0.59 1.88300 40.8 2 0.856 0.64--Aperture ∞ 0.05--3 2.691 0.53 1.88300 40.8 4 -1.047 0.26--5 -1.432 0.47 1.80518 25.4 6 0.900 0.80 1.72916 54.7 7 -1.189 0.18 1.52010 50.8 8 * -0.766---* is aspheric NO.8: K = -0.83579, A4 = 0.18988, A6 = 0.03573
【００４２】［実施例５］[Embodiment 5]
【表５】 FNO=2.9 f=0.70 M=-0.065 W=50 fB=0.80 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 0.809 0.64 - - 絞り ∞ 0.03 - - 3 4.372 0.62 1.78800 47.4 4 -0.894 0.60 - - 5 -2.285 0.30 1.80518 25.4 6 0.900 0.80 1.72916 54.7 7 -1.255 0.20 1.52010 50.8 8 ＊ -0.656 - - - ＊は非球面 NO.8 : K=-1.04130、 A4=0.39415 、 A6=-0.10782[Table 5] FNO = 2.9 f = 0.70 M = -0.065 W = 50 fB = 0.80 surface NO.rd ndd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 0.809 0.64--Aperture ∞ 0.03--3 4.372 0.62 1.78800 47.4 4 -0.894 0.60--5 -2.285 0.30 1.80518 25.4 6 0.900 0.80 1.72916 54.7 7 -1.255 0.20 1.52010 50.8 8 * -0.656---* is aspherical NO.8: K = -1.04130, A4 = 0.39415, A6 =- 0.10782
【００４３】［実施例６］[Embodiment 6]
【表６】 FNO=2.9 f=0.64 M=-0.060 W=60 fB=0.75 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 0.772 0.76 - - 絞り ∞ 0.03 - - 3 4.078 0.67 1.88300 40.8 4 -0.921 0.46 - - 5 -1.954 0.30 1.80518 25.4 6 0.720 0.93 1.72916 54.7 7 -1.000 0.05 1.52010 50.8 8 ＊ -0.750 - - - ＊は非球面 NO.8 : K=-2.23469、 A4=0.11552 、 A6=-0.46713×10-2[Table 6] FNO = 2.9 f = 0.64 M = -0.060 W = 60 fB = 0.75 surface NO. Rd nd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 0.772 0.76--Aperture ∞ 0.03--3 4.078 0.67 1.88300 40.8 4 -0.921 0.46--5 -1.954 0.30 1.80518 25.4 6 0.720 0.93 1.72916 54.7 7 -1.000 0.05 1.52010 50.8 8 * -0.750---* is aspheric NO.8: K = -2.23469, A4 = 0.11552, A6 =- 0.46713 x 10-2
【００４４】［実施例７］[Embodiment 7]
【表７】 FNO=2.9 f=0.76 M=-0.071 W=50 fB=0.94 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 3.234 0.30 1.88300 40.8 2 0.900 0.15 1.52010 50.8 3 ＊ 0.500 0.52 - - 絞り ∞ 0.19 - - 4 -3198.399 0.48 1.88300 40.8 5 -0.878 0.33 - - 6 -7.376 0.30 1.80518 25.4 7 0.740 0.99 1.72916 54.7 8 -2.818 0.25 1.52070 50.8 9 ＊ -0.950 - - - ＊は非球面 NO.3 : K=-0.03974、 A4=-0.24459、A6=2.83022 NO.9 : K=-2.76740、 A4=-0.02280、 A6=-0.57745 ×10-2[Table 7] FNO = 2.9 f = 0.76 M = -0.071 W = 50 fB = 0.94 surface NO. Rd nd νd 1 3.234 0.30 1.88300 40.8 2 0.900 0.15 1.52010 50.8 3 * 0.500 0.52--Aperture ∞ 0.19- -4 -3198.399 0.48 1.88300 40.8 5 -0.878 0.33--6 -7.376 0.30 1.80518 25.4 7 0.740 0.99 1.72916 54.7 8 -2.818 0.25 1.52070 50.8 9 * -0.950---* is aspheric NO.3: K = -0.03974, A4 = -0.24459, A6 = 2.83022 NO.9: K = -2.76740, A4 = -0.02280, A6 = -0.57745 × 10-2
【００４５】［実施例８］[Embodiment 8]
【表８】 FNO=2.9 f=0.74 M=-0.069 W=50 fB=0.77 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 1.139 0.30 1.88300 40.8 2 0.621 0.15 1.52010 50.8 3 ＊ 0.390 0.74 - - 絞り ∞ 0.03 - - 4 -4.499 0.82 1.88300 40.8 5 -0.863 0.22 - - 6 4.428 0.31 1.80518 25.4 7 0.679 1.05 1.72916 54.7 8 -2.461 - - - ＊は非球面 NO.3 : K=-0.31514、 A4=-0.15945、A6=2.51091[Table 8] FNO = 2.9 f = 0.74 M = -0.069 W = 50 fB = 0.77 surface NO. Rd nd νd 1 1.139 0.30 1.88300 40.8 2 0.621 0.15 1.52010 50.8 3 * 0.390 0.74--Aperture ∞ 0.03- -4 -4.499 0.82 1.88300 40.8 5 -0.863 0.22--6 4.428 0.31 1.80518 25.4 7 0.679 1.05 1.72916 54.7 8 -2.461---* is aspherical NO.3: K = -0.31514, A4 = -0.15945, A6 = 2.51091
【００４６】［実施例９］[Embodiment 9]
【表９】 FNO=2.9 f=0.66 M=-0.061 W=50 fB=0.77 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 1.800 0.30 1.88300 40.8 2 0.600 0.86 - - 絞り ∞ 0.03 - - 3 -8.688 0.53 1.78800 47.4 4 -0.736 0.48 - - 5 -1.959 0.30 1.80518 25.4 6 0.900 0.80 1.72916 54.7 7 -0.939 0.20 1.52010 50.8 8 ＊ -0.674 - - - ＊は非球面 NO.8 : K=-1.40396、 A4=0.27823 、A6=-0.15351[Table 9] FNO = 2.9 f = 0.66 M = -0.061 W = 50 fB = 0.77 NO.r d nd νd 1 1.800 0.30 1.88300 40.8 2 0.600 0.86--Aperture ∞ 0.03--3 -8.688 0.53 1.78800 47.4 4 -0.736 0.48--5 -1.959 0.30 1.80518 25.4 6 0.900 0.80 1.72916 54.7 7 -0.939 0.20 1.52010 50.8 8 * -0.674---* is aspheric NO.8: K = -1.40396, A4 = 0.27823, A6 = -0.15351
【００４７】［実施例１０］[Embodiment 10]
【表１０】 FNO=2.9 f=0.76 M=-0.072 W=50 fB=0.50 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 1.400 0.56 1.88300 40.8 2 0.357 0.24 - - 絞り ∞ 0.03 - - 3 2.177 0.60 1.88300 40.8 4 -0.550 0.15 1.52010 50.8 5 ＊ -0.435 0.06 - - 6 -1.587 0.30 1.80518 25.4 7 0.620 1.00 1.72916 54.7 8 -1.329 - - - ＊は非球面 NO.5 : K=-1.43936、 A4=-0.45077、 A6=2.64232[Table 10] FNO = 2.9 f = 0.76 M = -0.072 W = 50 fB = 0.50 Surface NO.r d nd νd 1 1.400 0.56 1.88300 40.8 2 0.357 0.24--Aperture ∞ 0.03--3 2.177 0.60 1.88300 40.8 4 -0.550 0.15 1.52010 50.8 5 * -0.435 0.06--6 -1.587 0.30 1.80518 25.4 7 0.620 1.00 1.72916 54.7 8 -1.329---* is aspheric NO.5: K = -1.43936, A4 = -0.45077, A6 = 2.64232
【００４８】［実施例１１］[Embodiment 11]
【表１１】 FNO=2.9 f=0.57 M =-0.053 W=60 fB=0.71 面 NO. ｒ ｄ ｎd νd 1 3.412 0.30 1.88300 40.8 2 0.646 1.06 - - 絞り ∞ 0.03 - - 3 1.806 0.57 1.88300 40.8 4 -0.843 0.24 - - 5 -0.826 0.30 1.80518 25.4 6 0.641 0.90 1.72916 54.7 7 -1.000 0.10 1.52010 50.8 8 ＊ -0.600 - - - ＊は非球面 NO.8 : K=-1.74863、 A4=0.12393 、 A6=-0.08045[Table 11] FNO = 2.9 f = 0.57 M = -0.053 W = 60 fB = 0.71 NO.r d nd νd 1 3.412 0.30 1.88300 40.8 2 0.646 1.06--Aperture ∞ 0.03--3 1.806 0.57 1.88300 40.8 4 -0.843 0.24--5 -0.826 0.30 1.80518 25.4 6 0.641 0.90 1.72916 54.7 7 -1.000 0.10 1.52010 50.8 8 * -0.600---* is aspheric NO.8: K = -1.74863, A4 = 0.12393, A6 =- 0.08045
【００４９】［実施例１２］[Embodiment 12]
【表１２】 FNO=2.9 f=0.89 M=-0.085 W=50 fB=0.79 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 -6.247 0.12 1.52010 50.8 3 ＊ -4.825 0.10 - - 4 -3.440 0.31 1.88300 40.8 5 0.973 0.10 - - 絞り ∞ 0.09 - - 6 -16.967 0.86 1.80400 46.6 7 -0.801 0.14 - - 8 3.366 0.33 1.80518 25.4 9 0.750 1.17 1.72916 54.7 10 -2.379 - - - ＊は非球面 NO.3 : K= 0.25257×10-2、A4= 0.83352 ×10-2、A6=0.01406[Table 12] FNO = 2.9 f = 0.89 M = -0.085 W = 50 fB = 0.79 surface NO rd Nd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 -6.247 0.12 1.52010 50.8 3 * -4.825 0.10--4 -3.440 0.31 1.88300 40.8 5 0.973 0.10--Aperture ∞ 0.09--6 -16.967 0.86 1.80400 46.6 7 -0.801 0.14--8 3.366 0.33 1.80518 25.4 9 0.750 1.17 1.72916 54.7 10 -2.379---* is aspherical NO.3: K = 0.25257 x 10-2 , A4 = 0.83352 x 10-2 , A6 = 0.01406
【００５０】［実施例１３］[Embodiment 13]
【表１３】 FNO=2.9 f=0.90 M=-0.086 W=50 fB=0.73 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.44 1.88300 40.8 2 -5.778 0.09 - - 3 -3.978 0.35 1.88300 40.8 4 0.993 0.08 - - 絞り ∞ 0.09 - - 5 -19.567 0.89 1.80400 46.6 6 -0.825 0.16 - - 7 2.840 0.33 1.80518 25.4 8 0.780 1.01 1.72916 54.7 9 -60.912 0.16 1.52010 50.8 10 ＊ -2.067 - - - ＊は非球面 NO.10: K=-0.01031、A4= 0.67813 ×10-2、A6=0.02074[Table 13] FNO = 2.9 f = 0.90 M = -0.086 W = 50 fB = 0.73 surface NO rd Nd νd 1 ∞ 0.44 1.88300 40.8 2 -5.778 0.09--3 -3.978 0.35 1.88300 40.8 4 0.993 0.08-- Aperture ∞ 0.09--5 -19.567 0.89 1.80 400 46.6 6 -0.825 0.16--7 2.840 0.33 1.80518 25.4 8 0.780 1.01 1.72916 54.7 9 -60.912 0.16 1.52010 50.8 10 * -2.067---* is aspheric NO.10: K = -0.01031, A4 = 0.67813 × 10-2 , A6 = 0.02074
【００５１】［実施例１４］[Embodiment 14]
【表１４】 FNO=5.6 f=1.26 M =-0.237 W=50 fB=0.00 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 -1.663 0.10 1.52010 50.8 3 ＊ 0.662 0.10 - - 絞り ∞ 0.06 - - 4 -4.340 0.38 1.69680 55.5 5 -0.500 0.05 - - 6 14.165 0.30 1.76182 26.5 7 0.965 0.72 1.65160 58.5 8 2.563 0.40 - - 9 ∞ 0.60 1.53000 50.0 10 ∞ 0.40 1.54000 40.0 11 ∞ - - - ＊は非球面 NO.3 : K= 2.0554 、A4=-0.41547 、A6=0.67062×102[Table 14] FNO = 5.6 f = 1.26 M = -0.237 W = 50 fB = 0.00 Plane NO rd Nd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 -1.663 0.10 1.52010 50.8 3 * 0.662 0.10--Aperture ∞ 0.06-- 4 -4.340 0.38 1.69680 55.5 5 -0.500 0.05--6 14.165 0.30 1.76182 26.5 7 0.965 0.72 1.65160 58.5 8 2.563 0.40--9 ∞ 0.60 1.53000 50.0 10 ∞ 0.40 1.54000 40.0 11 ∞---* is aspherical NO.3: K = 2.0554, A4 = -0.41547, A6 = 0.67062 × 102
【００５２】［実施例１５］[Embodiment 15]
【表１５】 FNO=5.6 f=1.28 M =-0.229 W=50 fB=0.00 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 3.000 0.10 - - 3 2.974 0.30 1.88300 40.8 4 -1.569 0.10 1.52010 50.8 5 ＊ 0.644 0.10 - - 絞り ∞ 0.06 - - 6 -3.949 0.37 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05 - - 8 16.308 0.30 1.79182 26.5 9 0.914 0.72 1.65160 58.5 10 2.658 0.44 - - 11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞ - - - ＊は非球面 NO.5 : K= 1.5589、A4=-0.48804 、A6=0.77204×102[Table 15] FNO = 5.6 f = 1.28 M = -0.229 W = 50 fB = 0.00 surface NO rd Nd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 3.000 0.10--3 2.974 0.30 1.88300 40.8 4 -1.569 0.10 1.52010 50.8 5 * 0.644 0.10--Aperture ∞ 0.06--6 -3.949 0.37 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05--8 16.308 0.30 1.79182 26.5 9 0.914 0.72 1.65160 58.5 10 2.658 0.44--11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞- --* Is aspherical NO.5: K = 1.5589, A4 = -0.48804, A6 = 0.77204 × 102
【００５３】［実施例１６］[Embodiment 16]
【表１６】 FNO=5.6 f=1.26 M =-0.222 W=50 fB=0.00 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.35 1.88300 40.8 2 -2.848 0.05 1.52010 50.8 3 ＊ 3.139 0.15 - - 4 1.514 0.30 1.88300 40.8 5 0.710 0.07 - - 絞り ∞ 0.06 - - 6 -2.683 0.48 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05 - - 8 4.572 0.30 1.76182 26.5 9 1.029 0.72 1.65160 58.5 10 2.286 0.37 - - 11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞ - - - ＊は非球面 NO.3 : K=-0.19664、A4=-0.10294 、A6= 0.50143[Table 16] FNO = 5.6 f = 1.26 M = -0.222 W = 50 fB = 0.00 Plane NO rd Nd νd 1 ∞ 0.35 1.88300 40.8 2 -2.848 0.05 1.52010 50.8 3 * 3.139 0.15--4 1.514 0.30 1.88300 40.8 5 0.710 0.07--Aperture ∞ 0.06--6 -2.683 0.48 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05--8 4.572 0.30 1.76182 26.5 9 1.029 0.72 1.65160 58.5 10 2.286 0.37--11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞- --* Is aspherical NO.3: K = -0.19664, A4 = -0.10294, A6 = 0.50143
【００５４】［実施例１７］[Embodiment 17]
【表１７】 FNO=5.6 f=1.27 M =-0.225 W=50 fB=0.00 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.31 1.88300 40.8 2 -14.800 0.10 - - 3 4.233 0.30 1.88300 40.8 4 4.988 0.08 1.52010 50.8 5 ＊ 0.603 0.13 - - 絞り ∞ 0.06 - - 6 -3.445 0.39 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05 - - 8 6.473 0.30 1.76182 26.5 9 0.883 0.72 1.65160 58.5 10 2.844 0.43 - - 11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞ - - - ＊は非球面 NO.5 : K= 1.4580 、A4= -0.54366、A6= 0.33280 ×102[Table 17] FNO = 5.6 f = 1.27 M = -0.225 W = 50 fB = 0.00 Plane NO rd Nd νd 1 ∞ 0.31 1.88300 40.8 2 -14.800 0.10--3 4.233 0.30 1.88300 40.8 4 4.988 0.08 1.52010 50.8 5 * 0.603 0.13--Aperture ∞ 0.06--6 -3.445 0.39 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05--8 6.473 0.30 1.76182 26.5 9 0.883 0.72 1.65160 58.5 10 2.844 0.43--11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞- --* Is aspherical NO.5: K = 1.4580, A4 = -0.54366, A6 = 0.33280 × 102
【００５５】［実施例１８］[Embodiment 18]
【表１８】 FNO=5.6 f=1.15 M =-0.211 W=50 fB=0.00 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 2.222 0.30 1.88300 40.8 2 0.545 0.10 1.52010 50.8 3 ＊ 1.217 0.06 - - 絞り ∞ 0.05 - - 4 -2.732 0.53 1.69680 55.5 5 -0.500 0.05 - - 6 2.414 0.30 1.76182 26.5 7 0.736 0.59 1.65160 58.5 8 1.392 0.30 - - 9 ∞ 0.60 1.53000 50.0 10 ∞ 0.40 1.54000 40.0 11 ∞ - - - ＊は非球面 NO.3 : K= 3.0282 、A4= 1.3150 、A6=-0.27845 ×102[Table 18] FNO = 5.6 f = 1.15 M = -0.211 W = 50 fB = 0.00 Face NO rd Nd νd 1 2.222 0.30 1.88300 40.8 2 0.545 0.10 1.52010 50.8 3 * 1.217 0.06--Aperture ∞ 0.05--4 -2.732 0.53 1.69680 55.5 5 -0.500 0.05--6 2.414 0.30 1.76182 26.5 7 0.736 0.59 1.65160 58.5 8 1.392 0.30--9 ∞ 0.60 1.53000 50.0 10 ∞ 0.40 1.54000 40.0 11 ∞---* is aspherical NO.3: K = 3.0282, A4 = 1.3150, A6 = -0.27845 × 102
【００５６】［実施例１９］[Embodiment 19]
【表１９】 FNO=5.6 f=1.14 M =-0.197 W=50 fB=0.00 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 2.636 0.30 1.88300 40.8 2 1.038 0.25 - - 3 3.331 0.36 1.88300 40.8 4 -3.069 0.10 1.52010 50.8 5 ＊ 1.150 0.05 - - 絞り ∞ 0.05 - - 6 -2.680 0.40 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05 - - 8 3.754 0.32 1.76182 26.5 9 0.781 0.56 1.65160 58.5 10 1.550 0.35 - - 11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞ - - - ＊は非球面 NO.5 : K= 1.5215 、A4= 0.38064 、A6= 0.52947 ×102[Table 19] FNO = 5.6 f = 1.14 M = -0.197 W = 50 fB = 0.00 Plane NO rd Nd νd 1 2.636 0.30 1.88300 40.8 2 1.038 0.25--3 3.331 0.36 1.88300 40.8 4 -3.069 0.10 1.52010 50.8 5 * 1.150 0.05--Aperture ∞ 0.05--6 -2.680 0.40 1.69680 55.5 7 -0.500 0.05--8 3.754 0.32 1.76182 26.5 9 0.781 0.56 1.65160 58.5 10 1.550 0.35--11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞- --* Is aspherical NO.5: K = 1.5215, A4 = 0.38064, A6 = 0.52947 × 102
【００５７】［実施例２０］[Embodiment 20]
【表２０】 FNO=5.6 f=1.01 M =-0.156 W=50 fB=0.00 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 4.868 0.35 1.88300 40.8 2 1.862 0.20 1.52010 50.8 3 ＊ 1.950 0.34 - - 4 -35.496 0.36 1.88300 40.8 5 104.922 0.38 - - 絞り ∞ 0.05 - - 6 -0.803 0.43 1.69680 55.5 7 -0.461 0.05 - - 8 1.963 0.30 1.76182 26.5 9 0.598 0.50 1.65160 58.5 10 1.346 0.35 - - 11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞ - - - ＊は非球面 NO.3 : K=-0.56293、A4=-0.16915 、A6= 0.03255[Table 20] FNO = 5.6 f = 1.01 M = -0.156 W = 50 fB = 0.00 Surface NO rd Nd νd 1 4.868 0.35 1.88300 40.8 2 1.862 0.20 1.52010 50.8 3 * 1.950 0.34--4 -35.496 0.36 1.88300 40.8 5 104.922 0.38--Aperture ∞ 0.05--6 -0.803 0.43 1.69680 55.5 7 -0.461 0.05--8 1.963 0.30 1.76182 26.5 9 0.598 0.50 1.65160 58.5 10 1.346 0.35--11 ∞ 0.60 1.53000 50.0 12 ∞ 0.40 1.54000 40.0 13 ∞- --* Is aspherical NO.3: K = -0.56293, A4 = -0.16915, A6 = 0.03255
【００５８】［実施例２１］[Embodiment 21]
【表２１】 FNO=2.9 f=0.31 M =-0.036 W=50 fB=0.26 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 17.712 0.31 1.88300 40.8 2 -8.302 0.13 - - 3 -4.534 0.31 1.88789 40.3 4 2.246 0.24 - - 絞り ∞ 0.03 - - 5 0.772 0.55 1.88300 40.8 6 -0.398 0.05 1.52010 50.8 7 ＊ -0.250 - - - ＊は非球面 NO.7 : K=-2.4732 、A4=-1.5283、A6=0.46950×10-2[Table 21] FNO = 2.9 f = 0.31 M = -0.036 W = 50 fB = 0.26 surface NO rd Nd νd 1 17.712 0.31 1.88300 40.8 2 -8.302 0.13--3 -4.534 0.31 1.88789 40.3 4 2.246 0.24-- Aperture ∞ 0.03--5 0.772 0.55 1.88300 40.8 6 -0.398 0.05 1.52010 50.8 7 * -0.250---* is an aspheric surface NO.7: K = -2.4732, A4 = -1.5283, A6 = 0.46950 × 10-2
【００５９】［実施例２２］[Embodiment 22]
【表２２】 FNO=2.9 f=0.32 M =-0.039 W=50 fB=0.29 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 33.826 0.25 1.88300 40.8 2 11.562 0.07 - - 3 72.072 0.25 1.88969 40.3 4 1.341 0.06 - - 絞り ∞ 0.03 - - 5 0.792 0.60 1.88300 40.8 6 -0.390 0.05 1.52010 50.8 7 ＊ -0.250 - - - ＊は非球面 NO.7 : K=-2.0000 、A4=-1.0000、A6= 0.25000 ×102[Table 22] FNO = 2.9 f = 0.32 M = -0.039 W = 50 fB = 0.29 Surface NO rd Nd νd 1 33.826 0.25 1.88300 40.8 2 11.562 0.07--3 72.072 0.25 1.88969 40.3 4 1.341 0.06--Aperture ∞ 0.03--5 0.792 0.60 1.88300 40.8 6 -0.390 0.05 1.52010 50.8 7 * -0.250---* is an aspheric surface NO.7: K = -2.0000, A4 = -1.0000, A6 = 0.25000 × 102
【００６０】［実施例２３］[Embodiment 23]
【表２３】 FNO=2.9 f=0.72 M =-0.066 W=45 fB=0.54 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 1.736 0.30 1.88300 40.8 2 1.231 0.20 - - 3 1.126 0.30 1.72916 54.7 4 0.356 0.30 - - 絞り ∞ 0.03 - - 5 5.881 0.50 1.75500 52.3 6 -0.683 0.26 - - 7 2.772 0.50 1.92286 21.3 8 0.700 0.80 1.72916 54.7 9 -1.176 0.15 1.52010 50.8 10 ＊ -0.834 - - - ＊は非球面 NO.10: K=-0.20020、A4= 0.78395 、A6= 0.35616[Table 23] FNO = 2.9 f = 0.72 M = -0.066 W = 45 fB = 0.54 surface NO rd Nd νd 1 1.736 0.30 1.88300 40.8 2 1.231 0.20--3 1.126 0.30 1.72916 54.7 4 0.356 0.30--Aperture ∞ 0.03--5 5.881 0.50 1.75500 52.3 6 -0.683 0.26--7 2.772 0.50 1.92286 21.3 8 0.700 0.80 1.72916 54.7 9 -1.176 0.15 1.52010 50.8 10 * -0.834---* is aspheric NO.10: K = -0.20020, A4 = 0.78395, A6 = 0.35616
【００６１】［実施例２４］[Embodiment 24]
【表２４】 FNO=1.8 f=0.32 M =-0.039 W=55 fB=0.35 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.50 1.88300 40.8 2 1.000 0.07 - - 絞り ∞ 0.03 - - 3 1.177 0.51 1.88300 40.8 4 -0.344 0.06 1.52010 50.8 5 ＊ -0.266 - - - ＊は非球面 NO.5 : K=-2.1333 、A4=-4.2127、A6= 0.33076 ×102[Table 24] FNO = 1.8 f = 0.32 M = -0.039 W = 55 fB = 0.35 surface NO rd Nd νd 1 ∞ 0.50 1.88300 40.8 2 1.000 0.07--Aperture ∞ 0.03--3 1.177 0.51 1.88300 40.8 4- 0.344 0.06 1.52010 50.8 5 * -0.266---* is aspherical surface NO.5: K = -2.1333, A4 = -4.2127, A6 = 0.33076 × 102
【００６２】［実施例２５］[Embodiment 25]
【表２５】 FNO=2.9 f=0.48 M =-0.045 W=60 fB=0.56 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 2.022 0.30 1.88300 40.8 2 0.528 0.28 - - 3 51.637 0.30 1.88300 40.8 4 1.784 0.32 - - 絞り ∞ 0.03 - - 5 3.161 0.37 1.77250 49.6 6 -0.839 0.54 - - 7 4.721 0.48 1.92286 21.3 8 0.745 0.79 1.72916 54.7 9 -1.471 0.20 1.52010 50.8 10 ＊ -0.499 - - - ＊は非球面 NO.10: K=-0.85820、A4= 1.05472 、A6=-0.33103[Table 25] FNO = 2.9 f = 0.48 M = -0.045 W = 60 fB = 0.56 surface NO rd Nd νd 1 2.022 0.30 1.88300 40.8 2 0.528 0.28--3 51.637 0.30 1.88300 40.8 4 1.784 0.32--Aperture ∞ 0.03--5 3.161 0.37 1.77250 49.6 6 -0.839 0.54--7 4.721 0.48 1.92286 21.3 8 0.745 0.79 1.72916 54.7 9 -1.471 0.20 1.52010 50.8 10 * -0.499---* is aspheric NO.10: K = -0.85820, A4 = 1.05472, A6 = -0.33103
【００６３】［実施例２６］[Embodiment 26]
【表２６】 FNO=3.6 f=0.50 M =-0.046 W=60 fB=0.54 面 NO ｒ ｄ Ｎd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 0.896 0.18 - - 3 3.000 0.34 1.88300 40.8 4 1.065 0.37 - - 絞り ∞ 0.03 - - 5 1.718 0.34 1.77250 49.6 6 -1.017 0.66 - - 7 5.342 0.30 1.92286 21.3 8 0.773 0.81 1.72916 54.7 9 -0.947 0.15 1.52010 50.8 10 ＊ -0.487 - - - ＊は非球面 NO.10: K=-1.13178、A4= 0.62990 、Ａ６＝ ０．１３７７５[Table 26] FNO = 3.6 f = 0.50 M = -0.046 W = 60 fB = 0.54 surface NO rd Nd νd 1 ∞ 0.30 1.88300 40.8 2 0.896 0.18--3 3.000 0.34 1.88300 40.8 4 1.065 0.37--Aperture ∞ 0.03--5 1.718 0.34 1.77250 49.6 6 -1.017 0.66--7 5.342 0.30 1.92286 21.3 8 0.773 0.81 1.72916 54.7 9 -0.947 0.15 1.52010 50.8 10 * -0.487---* is aspheric NO.10: K = -1.13178, A4 = 0.62990, A6 = 0.13775
【００６４】以上の実施例１〜１１、２５および２６の
歪曲収差は、およそ−２５〜−８％、実施例１２〜１
９、２１、２２および２４の歪曲収差は、およそ−３４
〜−１４％である。歪曲収差を０％近くまで補正する
と、周辺部の光量低下を生じる。図５３には、画角１０
０゜における、歪曲収差と光量比（近軸光量に対する周
辺光量の割合（％））との関係を示してある。この図か
ら、同一の画角であっても、歪曲収差を減少させると光
量比が減少して周辺が暗くなることが分かる。そこで、
これらの実施例では、歪曲収差を残して周辺光量の低下
を防止している。しかしながら、実施例２０および２３
では、歪曲収差はほぼ０％であるが、周辺光量は約３０
％あり、周辺光量の低下が防止されている。この効果
は、実施例２０では、高画角であり、第１レンズの負の
パワーが大きく、最終面の非球面効果により、周辺での
開口効率が改善されたことにより、実施例２３では、第
１レンズ群Ｉの各面が絞り２３３ｓに対してコンセント
リックになったため周辺の開口効率が改善されたことに
よる。The distortion aberrations of Examples 1 to 11, 25 and 26 are about -25 to -8%, and Examples 12 to 1 are.
The distortion aberrations of 9, 21, 22 and 24 are approximately -34.
It is -14%. When the distortion aberration is corrected to near 0%, the light amount in the peripheral portion is reduced. In FIG. 53, the angle of view 10
The relationship between the distortion and the light quantity ratio (ratio (%) of peripheral light quantity to paraxial light quantity) at 0 ° is shown. From this figure, it can be seen that even if the angle of view is the same, if the distortion aberration is reduced, the light amount ratio decreases and the periphery becomes dark. Therefore,
In these examples, distortion aberration is left to prevent a reduction in peripheral light amount. However, Examples 20 and 23
Then, the distortion is almost 0%, but the peripheral light quantity is about 30%.
%, And the decrease in peripheral light amount is prevented. This effect is that in Example 20, the angle of view is high, the negative power of the first lens is large, and the aperture efficiency in the periphery is improved by the aspherical effect of the final surface. Therefore, in Example 23, This is because each surface of the first lens group I is concentric with respect to the diaphragm 233s, so that the peripheral aperture efficiency is improved.
【００６５】[0065]
【発明の効果】以上の説明から明らかな通り本発明によ
れば、ガラスレンズの表面に透明樹脂層を形成し、透明
樹脂層の表面を非球面にしてあるので、適度な歪曲収差
を有する内視鏡用対物レンズが得られる。しかも本発明
は、ガラスレンズの表面は球面でよいので、従来の一般
的な加工法による加工が可能になり、硝材が限定されな
い。したがって本発明によると、モールド法では非球面
加工が困難な硝材も使用することが可能になり、設計お
よび製造上の自由度が増す。As is apparent from the above description, according to the present invention, since the transparent resin layer is formed on the surface of the glass lens and the surface of the transparent resin layer is made aspherical, it has a proper distortion. An objective lens for an endoscope can be obtained. Moreover, in the present invention, since the surface of the glass lens may be a spherical surface, the processing can be performed by the conventional general processing method, and the glass material is not limited. Therefore, according to the present invention, it becomes possible to use a glass material which is difficult to be processed into an aspherical surface by the molding method, and the degree of freedom in designing and manufacturing is increased.
【図１】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１のレン
ズ構成図である。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first embodiment of an endoscope objective lens of the present invention.
【図２】同実施例１の諸収差特性図である。FIG. 2 is a diagram of various aberration characteristics of the first example.
【図３】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２のレン
ズ構成図である。FIG. 3 is a lens configuration diagram of a second embodiment of an objective lens for an endoscope of the present invention.
【図４】同実施例２の諸収差特性図である。FIG. 4 is a diagram of various aberration characteristics of the second embodiment.
【図５】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例３のレン
ズ構成図である。FIG. 5 is a lens configuration diagram of a third embodiment of an endoscope objective lens of the present invention.
【図６】同実施例３の諸収差特性図である。FIG. 6 is a diagram of various aberration characteristics of the third example.
【図７】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例４のレン
ズ構成図である。FIG. 7 is a lens configuration diagram of Example 4 of the objective lens for an endoscope of the present invention.
【図８】同実施例４の諸収差特性図である。FIG. 8 is a diagram of various aberration characteristics of the fourth embodiment.
【図９】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例５のレン
ズ構成図である。FIG. 9 is a lens configuration diagram of Example 5 of the objective lens for an endoscope of the present invention.
【図１０】同実施例５の諸収差特性図である。FIG. 10 is a diagram of various aberration characteristics of the fifth example.
【図１１】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例６のレ
ンズ構成図である。FIG. 11 is a lens configuration diagram of Example 6 of the endoscope objective lens of the present invention.
【図１２】同実施例６の諸収差特性図である。FIG. 12 is a diagram of various aberration characteristics of the sixth example.
【図１３】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例７のレ
ンズ構成図である。FIG. 13 is a lens configuration diagram of Example 7 of the endoscope objective lens of the present invention.
【図１４】同実施例７の諸収差特性図である。FIG. 14 is a diagram of various aberration characteristics of the seventh example.
【図１５】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例８のレ
ンズ構成図である。FIG. 15 is a lens configuration diagram of Example 8 of the endoscope objective lens of the present invention.
【図１６】同実施例８の諸収差特性図である。FIG. 16 is a diagram of various types of aberration characteristics of the eighth example.
【図１７】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例９のレ
ンズ構成図である。FIG. 17 is a lens configuration diagram of Example 9 of the endoscope objective lens of the present invention.
【図１８】同実施例９の諸収差特性図である。FIG. 18 is a diagram of various types of aberration characteristics of the ninth example.
【図１９】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１０の
レンズ構成図である。FIG. 19 is a lens configuration diagram of Example 10 of the endoscope objective lens of the present invention.
【図２０】同実施例１０の諸収差特性図である。FIG. 20 is a diagram of various types of aberration characteristics of the tenth example.
【図２１】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１１の
レンズ構成図である。FIG. 21 is a lens configuration diagram of Example 11 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図２２】同実施例１１の諸収差特性図である。FIG. 22 is a diagram of various types of aberration characteristics of Example 11;
【図２３】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１２の
レンズ構成図である。FIG. 23 is a lens configuration diagram of Example 12 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図２４】同実施例１２の諸収差特性図である。FIG. 24 is a diagram of various types of aberration characteristics of Example 12;
【図２５】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１３の
レンズ構成図である。FIG. 25 is a lens configuration diagram of Example 13 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図２６】同実施例１３の諸収差特性図である。FIG. 26 is a diagram of various types of aberration characteristics of the thirteenth embodiment.
【図２７】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１４の
レンズ構成図である。FIG. 27 is a lens configuration diagram of Example 14 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図２８】同実施例１４の諸収差特性図である。FIG. 28 is a diagram of various types of aberration characteristics of Example 14;
【図２９】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１５の
レンズ構成図である。FIG. 29 is a lens configuration diagram of Example 15 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図３０】同実施例１５の諸収差特性図である。FIG. 30 is a diagram of various aberration characteristics of the example 15.
【図３１】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１６の
レンズ構成図である。FIG. 31 is a lens configuration diagram of Example 16 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図３２】同実施例１６の諸収差特性図である。FIG. 32 is a diagram showing various aberration characteristics of the sixteenth embodiment.
【図３３】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１７の
レンズ構成図である。FIG. 33 is a lens configuration diagram of Example 17 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図３４】同実施例１７の諸収差特性図である。FIG. 34 is a diagram of various types of aberration characteristics of Example 17;
【図３５】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１８の
レンズ構成図である。FIG. 35 is a lens configuration diagram of Example 18 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図３６】同実施例１８の諸収差特性図である。FIG. 36 is a diagram of various types of aberration characteristics of the eighteenth embodiment.
【図３７】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例１９の
レンズ構成図である。FIG. 37 is a lens configuration diagram of Example 19 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図３８】同実施例１９の諸収差特性図である。FIG. 38 is a diagram of various types of aberration characteristics of the nineteenth embodiment.
【図３９】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２０の
レンズ構成図である。FIG. 39 is a lens configuration diagram of Example 20 of the objective lens for an endoscope of the present invention.
【図４０】同実施例２０の諸収差特性図である。FIG. 40 is a diagram of various types of aberration characteristics of the example 20.
【図４１】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２１の
レンズ構成図である。FIG. 41 is a lens configuration diagram of Example 21 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図４２】同実施例２１の諸収差特性図である。FIG. 42 is a diagram of various types of aberration characteristics of Example 21;
【図４３】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２２の
レンズ構成図である。FIG. 43 is a lens configuration diagram of Example 22 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図４４】同実施例２２の諸収差特性図である。FIG. 44 is a diagram of various aberration characteristics of the example 22;
【図４５】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２３の
レンズ構成図である。FIG. 45 is a lens configuration diagram of Example 23 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図４６】同実施例２３の諸収差特性図である。FIG. 46 is a diagram of various types of aberration characteristics of the example 23;
【図４７】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２４の
レンズ構成図である。47 is a lens configuration diagram of Example 24 of the endoscope objective lens according to the present invention. FIG.
【図４８】同実施例２４の諸収差特性図である。FIG. 48 is a diagram of various types of aberration characteristics of Example 24;
【図４９】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２５の
レンズ構成図である。FIG. 49 is a lens configuration diagram of Example 25 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図５０】同実施例２５の諸収差特性図である。FIG. 50 is a diagram of various aberration characteristics of the example 25;
【図５１】本発明の内視鏡用対物レンズの実施例２６の
レンズ構成図である。FIG. 51 is a lens configuration diagram of Example 26 of the endoscope objective lens according to the present invention.
【図５２】同実施例２６の諸収差特性図である。52 is an aberration characteristic diagram of Example 26. FIG.
【図５３】内視鏡用対物レンズの歪曲収差と光量比との
関係をグラフで示す図である。FIG. 53 is a graph showing the relationship between the distortion of the objective lens for an endoscope and the light amount ratio.
１１ ガラスレンズ １２ 非球面樹脂層（透明部材層） １３ｓ 明るさ絞り １５ ガラスレンズ １６ 非球面樹脂層 ２１ ガラスレンズ ２２ 非球面樹脂層 ２３ｓ 明るさ絞り ２５ ガラスレンズ ２６ 非球面樹脂層 ３１ ガラスレンズ ３２ 非球面樹脂層 ３３ｓ 明るさ絞り ４２ｓ 明るさ絞り ４４ ガラスレンズ ４５ 非球面樹脂層 ５２ｓ 明るさ絞り ５４ ガラスレンズ ５５ 非球面樹脂層 ６２ｓ 明るさ絞り ６４ ガラスレンズ ６５ 非球面樹脂層 ７１ ガラスレンズ ７２ 非球面樹脂層 ７３ｓ 明るさ絞り ７５ ガラスレンズ ７６ 非球面樹脂層 ８１ ガラスレンズ ８２ 非球面樹脂層 ８３ｓ 明るさ絞り ９２ｓ 明るさ絞り ９４ ガラスレンズ ９５ 非球面樹脂層 １０２ｓ 明るさ絞り １０２ ガラスレンズ １０３ 非球面樹脂層 １１２ｓ 明るさ絞り １１４ ガラスレンズ １１５ 非球面樹脂層 11 glass lens 12 aspherical resin layer (transparent member layer) 13s brightness diaphragm 15 glass lens 16 aspherical resin layer 21 glass lens 22 aspherical resin layer 23s brightness diaphragm 25 glass lens 26 aspherical resin layer 31 glass lens 32 non Spherical resin layer 33s Brightness diaphragm 42s Brightness diaphragm 44 Glass lens 45 Aspherical resin layer 52s Brightness diaphragm 54 Glass lens 55 Aspherical resin layer 62s Brightness diaphragm 64 Glass lens 65 Aspherical resin layer 71 Glass lens 72 Aspherical resin Layer 73s Brightness diaphragm 75 Glass lens 76 Aspherical resin layer 81 Glass lens 82 Aspherical resin layer 83s Brightness diaphragm 92s Brightness diaphragm 94 Glass lens 95 Aspherical resin layer 102s Brightness diaphragm 102 Glass lens 103 Aspherical resin layer 112s Brightness aperture 1 4 glass lens 115 aspherical resin layer
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6260702AJPH08122634A (en) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | Objective lens for endoscope |
| US08/967,212US5828498A (en) | 1994-10-25 | 1997-10-29 | Objective lens of endoscope |
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6260702AJPH08122634A (en) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | Objective lens for endoscope |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08122634Atrue JPH08122634A (en) | 1996-05-17 |
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6260702APendingJPH08122634A (en) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | Objective lens for endoscope |
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08122634A (en) |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10288736A (en)* | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Asahi Optical Co Ltd | Endoscope objective lens system |
| JP2001159732A (en)* | 1999-12-02 | 2001-06-12 | Nikon Corp | Ultra wide-angle lens and photographing apparatus provided with the lens |
| JP2003195169A (en)* | 2001-12-26 | 2003-07-09 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Zoom lens and projection optical device |
| JP2003329929A (en)* | 2002-05-13 | 2003-11-19 | Mark:Kk | Zoom lens for photography using replica layer |
| JP2007233152A (en)* | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Alps Electric Co Ltd | Optical device |
| JP2008257109A (en)* | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Fujinon Corp | Endoscope objective lens and endoscope |
| JP2009527002A (en)* | 2006-02-14 | 2009-07-23 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | Projection lens and display device for multimedia and other systems |
| JP2010504547A (en)* | 2006-09-22 | 2010-02-12 | イギリス国 | Lens construction |
| JP2010237343A (en)* | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Fujifilm Corp | Imaging lens and imaging apparatus |
| JP2011013647A (en)* | 2009-07-06 | 2011-01-20 | Hoya Corp | Objective lens for endoscope and endoscope |
| JP2011076022A (en)* | 2009-10-02 | 2011-04-14 | Nikon Corp | Wide-angle lens, optical apparatus, and method for manufacturing the wide-angle lens |
| WO2012127826A1 (en)* | 2011-03-18 | 2012-09-27 | 富士フイルム株式会社 | Image pick-up lens and image pick-up device |
| JP2013040992A (en)* | 2011-08-11 | 2013-02-28 | Pentax Ricoh Imaging Co Ltd | Super-wide angle lens system |
| WO2013099211A1 (en)* | 2011-12-27 | 2013-07-04 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging device |
| WO2014017031A1 (en)* | 2012-07-23 | 2014-01-30 | 富士フイルム株式会社 | Endoscope objective lens and endoscope |
| WO2014208373A1 (en)* | 2013-06-26 | 2014-12-31 | オリンパスメディカルシステムズ株式会社 | Endoscope objective optical system |
| CN106772944A (en)* | 2017-01-18 | 2017-05-31 | 厦门颉轩光电有限公司 | Endoscope-use wide-angle camera group |
| WO2017170283A1 (en)* | 2016-03-28 | 2017-10-05 | コニカミノルタ株式会社 | Wide-angle optical system, lens unit and imaging device |
| JP2018025591A (en)* | 2016-08-08 | 2018-02-15 | Hoya株式会社 | Objective optical system for endoscope and endoscope |
| CN108363165A (en)* | 2018-01-23 | 2018-08-03 | 瑞声科技(新加坡)有限公司 | Camera optical camera lens |
| CN108387998A (en)* | 2018-01-23 | 2018-08-10 | 瑞声科技(新加坡)有限公司 | Camera optical camera lens |
| JP2019028366A (en)* | 2017-08-02 | 2019-02-21 | オリンパス株式会社 | Imaging optical system and endoscope |
| WO2019111360A1 (en)* | 2017-12-06 | 2019-06-13 | オリンパス株式会社 | Endoscope |
| JP2019128572A (en)* | 2018-01-23 | 2019-08-01 | エーエーシー テクノロジーズ ピーティーイー リミテッド | Image capturing optical lens |
| JP2019191540A (en)* | 2018-04-26 | 2019-10-31 | エーエーシー テクノロジーズ ピーティーイー リミテッド | Image capturing optical lens |
| CN111123535A (en)* | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 上海微电子装备（集团）股份有限公司 | Optical alignment system |
| US10690890B2 (en) | 2011-06-28 | 2020-06-23 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical imaging lens assembly |
| WO2020262553A1 (en)* | 2019-06-26 | 2020-12-30 | 京セラ株式会社 | Imaging lens, and image capturing device |
| USRE48828E1 (en) | 2015-01-09 | 2021-11-23 | Largan Precision Co., Ltd. | Compact optical system, image capturing unit and electronic device |
| JP2022046400A (en)* | 2020-09-10 | 2022-03-23 | レイテック オプティカル （ジョウシュウ） カンパニーリミテッド | Imaging optical lens |
| US11391928B2 (en) | 2020-08-14 | 2022-07-19 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical image lens assembly, image capturing unit and electronic device |
| JP2022553257A (en)* | 2019-10-17 | 2022-12-22 | 華為技術有限公司 | Optical lens system, camera, terminal |
| CN116088162A (en)* | 2023-02-20 | 2023-05-09 | 北京华信佳音医疗科技发展有限责任公司 | Objective lens device for endoscope |
| JP2023140823A (en)* | 2022-03-23 | 2023-10-05 | キヤノン株式会社 | Optical system and imaging apparatus having the same |
| US11899185B2 (en) | 2014-08-26 | 2024-02-13 | Largan Precision Co., Ltd. | Image capturing optical system, image capturing device and electronic device |
| WO2025134818A1 (en)* | 2023-12-22 | 2025-06-26 | マクセル株式会社 | Imaging lens system, camera module, in-vehicle system, and mobile object |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58132712A (en)* | 1982-02-02 | 1983-08-08 | Minolta Camera Co Ltd | Photographic lens whose total length is short |
| JPS5912412A (en)* | 1982-07-13 | 1984-01-23 | Minolta Camera Co Ltd | Large-diameter condenser lens |
| JPS6294812A (en)* | 1985-10-21 | 1987-05-01 | Minolta Camera Co Ltd | Wide-angle zoom lens |
| JPS62173415A (en)* | 1986-01-28 | 1987-07-30 | Olympus Optical Co Ltd | Endoscope objective lens |
| JPH0339915A (en)* | 1988-09-07 | 1991-02-20 | Olympus Optical Co Ltd | Endoscope objective |
| JPH04276711A (en)* | 1991-03-05 | 1992-10-01 | Olympus Optical Co Ltd | Objective lens |
| JPH04275514A (en)* | 1991-03-04 | 1992-10-01 | Olympus Optical Co Ltd | Objective lens for endoscope |
| JPH05173067A (en)* | 1990-08-29 | 1993-07-13 | Josef Schneider Opt Werke Kreuznach Gmbh & Co Kg | Large-diameter wide angle lens |
| JPH0682690A (en)* | 1992-09-01 | 1994-03-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Wide-angle lens |
| JPH06250080A (en)* | 1993-02-26 | 1994-09-09 | Nikon Corp | Inverted telescope type photographic lens |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58132712A (en)* | 1982-02-02 | 1983-08-08 | Minolta Camera Co Ltd | Photographic lens whose total length is short |
| JPS5912412A (en)* | 1982-07-13 | 1984-01-23 | Minolta Camera Co Ltd | Large-diameter condenser lens |
| JPS6294812A (en)* | 1985-10-21 | 1987-05-01 | Minolta Camera Co Ltd | Wide-angle zoom lens |
| JPS62173415A (en)* | 1986-01-28 | 1987-07-30 | Olympus Optical Co Ltd | Endoscope objective lens |
| JPH0339915A (en)* | 1988-09-07 | 1991-02-20 | Olympus Optical Co Ltd | Endoscope objective |
| JPH05173067A (en)* | 1990-08-29 | 1993-07-13 | Josef Schneider Opt Werke Kreuznach Gmbh & Co Kg | Large-diameter wide angle lens |
| JPH04275514A (en)* | 1991-03-04 | 1992-10-01 | Olympus Optical Co Ltd | Objective lens for endoscope |
| JPH04276711A (en)* | 1991-03-05 | 1992-10-01 | Olympus Optical Co Ltd | Objective lens |
| JPH0682690A (en)* | 1992-09-01 | 1994-03-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Wide-angle lens |
| JPH06250080A (en)* | 1993-02-26 | 1994-09-09 | Nikon Corp | Inverted telescope type photographic lens |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10288736A (en)* | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Asahi Optical Co Ltd | Endoscope objective lens system |
| JP2001159732A (en)* | 1999-12-02 | 2001-06-12 | Nikon Corp | Ultra wide-angle lens and photographing apparatus provided with the lens |
| JP2003195169A (en)* | 2001-12-26 | 2003-07-09 | Fuji Photo Optical Co Ltd | Zoom lens and projection optical device |
| JP2003329929A (en)* | 2002-05-13 | 2003-11-19 | Mark:Kk | Zoom lens for photography using replica layer |
| JP2009527002A (en)* | 2006-02-14 | 2009-07-23 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | Projection lens and display device for multimedia and other systems |
| JP2007233152A (en)* | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Alps Electric Co Ltd | Optical device |
| JP2010504547A (en)* | 2006-09-22 | 2010-02-12 | イギリス国 | Lens construction |
| JP2008257109A (en)* | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Fujinon Corp | Endoscope objective lens and endoscope |
| JP2010237343A (en)* | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Fujifilm Corp | Imaging lens and imaging apparatus |
| JP2011013647A (en)* | 2009-07-06 | 2011-01-20 | Hoya Corp | Objective lens for endoscope and endoscope |
| JP2011076022A (en)* | 2009-10-02 | 2011-04-14 | Nikon Corp | Wide-angle lens, optical apparatus, and method for manufacturing the wide-angle lens |
| US8947789B2 (en) | 2011-03-18 | 2015-02-03 | Fujifilm Corporation | Imaging lens and imaging apparatus |
| CN103430074A (en)* | 2011-03-18 | 2013-12-04 | 富士胶片株式会社 | Image pick-up lens and image pick-up device |
| WO2012127826A1 (en)* | 2011-03-18 | 2012-09-27 | 富士フイルム株式会社 | Image pick-up lens and image pick-up device |
| JP5635678B2 (en)* | 2011-03-18 | 2014-12-03 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging apparatus |
| US10690890B2 (en) | 2011-06-28 | 2020-06-23 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical imaging lens assembly |
| US11994657B2 (en) | 2011-06-28 | 2024-05-28 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical imaging lens assembly |
| JP2013040992A (en)* | 2011-08-11 | 2013-02-28 | Pentax Ricoh Imaging Co Ltd | Super-wide angle lens system |
| US9075222B2 (en) | 2011-12-27 | 2015-07-07 | Fujifilm Corporation | Imaging lens and imaging apparatus |
| US9465195B2 (en) | 2011-12-27 | 2016-10-11 | Fujifilm Corporation | Imaging lens and imaging apparatus |
| WO2013099211A1 (en)* | 2011-12-27 | 2013-07-04 | 富士フイルム株式会社 | Imaging lens and imaging device |
| JP5706590B2 (en)* | 2012-07-23 | 2015-04-22 | 富士フイルム株式会社 | Endoscope objective lens and endoscope |
| US9442283B2 (en) | 2012-07-23 | 2016-09-13 | Fujifilm Corporation | Endoscopic objective lens and endoscope |
| WO2014017031A1 (en)* | 2012-07-23 | 2014-01-30 | 富士フイルム株式会社 | Endoscope objective lens and endoscope |
| WO2014208373A1 (en)* | 2013-06-26 | 2014-12-31 | オリンパスメディカルシステムズ株式会社 | Endoscope objective optical system |
| JP5753326B2 (en)* | 2013-06-26 | 2015-07-22 | オリンパス株式会社 | Endoscope objective optical system |
| US9622652B2 (en) | 2013-06-26 | 2017-04-18 | Olympus Corporation | Endoscope objective optical system |
| US11899185B2 (en) | 2014-08-26 | 2024-02-13 | Largan Precision Co., Ltd. | Image capturing optical system, image capturing device and electronic device |
| US12164087B2 (en) | 2014-08-26 | 2024-12-10 | Largan Precision Co., Ltd. | Image capturing optical system, image capturing device and electronic device |
| USRE48828E1 (en) | 2015-01-09 | 2021-11-23 | Largan Precision Co., Ltd. | Compact optical system, image capturing unit and electronic device |
| USRE49703E1 (en) | 2015-01-09 | 2023-10-17 | Largan Precision Co., Ltd. | Compact optical system, image capturing unit and electronic device |
| CN109073863A (en)* | 2016-03-28 | 2018-12-21 | 柯尼卡美能达株式会社 | Wide-angle optics, lens unit and filming apparatus |
| JPWO2017170283A1 (en)* | 2016-03-28 | 2019-02-07 | コニカミノルタ株式会社 | Wide angle optical system, lens unit, and imaging device |
| WO2017170283A1 (en)* | 2016-03-28 | 2017-10-05 | コニカミノルタ株式会社 | Wide-angle optical system, lens unit and imaging device |
| JP2018025591A (en)* | 2016-08-08 | 2018-02-15 | Hoya株式会社 | Objective optical system for endoscope and endoscope |
| CN106772944A (en)* | 2017-01-18 | 2017-05-31 | 厦门颉轩光电有限公司 | Endoscope-use wide-angle camera group |
| JP2019028366A (en)* | 2017-08-02 | 2019-02-21 | オリンパス株式会社 | Imaging optical system and endoscope |
| WO2019111360A1 (en)* | 2017-12-06 | 2019-06-13 | オリンパス株式会社 | Endoscope |
| JPWO2019111360A1 (en)* | 2017-12-06 | 2020-11-19 | オリンパス株式会社 | Endoscope |
| CN108363165A (en)* | 2018-01-23 | 2018-08-03 | 瑞声科技(新加坡)有限公司 | Camera optical camera lens |
| JP2019128572A (en)* | 2018-01-23 | 2019-08-01 | エーエーシー テクノロジーズ ピーティーイー リミテッド | Image capturing optical lens |
| CN108387998A (en)* | 2018-01-23 | 2018-08-10 | 瑞声科技(新加坡)有限公司 | Camera optical camera lens |
| CN108387998B (en)* | 2018-01-23 | 2020-03-20 | 瑞声科技(新加坡)有限公司 | Image pickup optical lens |
| JP2019191540A (en)* | 2018-04-26 | 2019-10-31 | エーエーシー テクノロジーズ ピーティーイー リミテッド | Image capturing optical lens |
| CN111123535B (en)* | 2018-10-31 | 2021-06-11 | 上海微电子装备（集团）股份有限公司 | Optical alignment system |
| CN111123535A (en)* | 2018-10-31 | 2020-05-08 | 上海微电子装备（集团）股份有限公司 | Optical alignment system |
| JPWO2020262553A1 (en)* | 2019-06-26 | 2020-12-30 | ||
| WO2020262553A1 (en)* | 2019-06-26 | 2020-12-30 | 京セラ株式会社 | Imaging lens, and image capturing device |
| JP2022553257A (en)* | 2019-10-17 | 2022-12-22 | 華為技術有限公司 | Optical lens system, camera, terminal |
| US12405449B2 (en) | 2019-10-17 | 2025-09-02 | Huawei Technologies Co., Ltd. | Optical lens system, camera and terminal |
| US11391928B2 (en) | 2020-08-14 | 2022-07-19 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical image lens assembly, image capturing unit and electronic device |
| JP2022046400A (en)* | 2020-09-10 | 2022-03-23 | レイテック オプティカル （ジョウシュウ） カンパニーリミテッド | Imaging optical lens |
| JP2023140823A (en)* | 2022-03-23 | 2023-10-05 | キヤノン株式会社 | Optical system and imaging apparatus having the same |
| US12256135B2 (en) | 2022-03-23 | 2025-03-18 | Canon Kabushiki Kaisha | Optical system and image pickup apparatus having the same |
| CN116088162A (en)* | 2023-02-20 | 2023-05-09 | 北京华信佳音医疗科技发展有限责任公司 | Objective lens device for endoscope |
| WO2025134818A1 (en)* | 2023-12-22 | 2025-06-26 | マクセル株式会社 | Imaging lens system, camera module, in-vehicle system, and mobile object |
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH08122634A (en) | Objective lens for endoscope | |
| CN111061034B (en) | Camera lens | |
| US5828498A (en) | Objective lens of endoscope | |
| CN103576288B (en) | A kind of Large Aperture Lenses system | |
| JP3255490B2 (en) | Retrofocus large aperture lens | |
| JPH04275514A (en) | Objective lens for endoscope | |
| JP4174553B1 (en) | Imaging lens | |
| JPH0990214A (en) | Wide-angle image forming lens | |
| JPH10111454A (en) | Wide angle lens | |
| JP3397439B2 (en) | Imaging lens | |
| JPH1164726A (en) | Wide-angle lens | |
| TW201030369A (en) | Photographing optical lens assembly | |
| TW201222060A (en) | Optical lens system | |
| JP2010039243A (en) | Infrared lens and imaging apparatus | |
| WO2016178260A1 (en) | Imaging lens unit and imaging device | |
| JP2013145399A (en) | Image pickup lens | |
| JP2003131126A (en) | Wide angle lens | |
| JP2010204647A (en) | Wide-angle zoom lens system | |
| JP3746849B2 (en) | Endoscope objective lens | |
| JP3455309B2 (en) | Objective lens for endoscope | |
| JP3426378B2 (en) | Endoscope objective lens | |
| WO2021079684A1 (en) | Objective optical system for endoscope, and endoscope | |
| JPH07140379A (en) | Endoscope objective lens | |
| JP2007133324A (en) | Lens unit | |
| CN210720854U (en) | Optical imaging lens |