【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、フェライト材料に関
し、詳しくは、樹脂モールド処理時の樹脂の収縮などの
応力の影響を受けることが少なく、積層フェライト部品
や型物（成型）フェライト部品に使用するのに適したフ
ェライト材料に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a ferrite material, and more particularly, to a ferrite material, which is hardly affected by stress such as resin shrinkage during resin molding, and is used for a laminated ferrite part or a molded (molded) ferrite part. A ferrite material suitable for
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、例えば、図４に示すように、積層
フェライト素子１ａ（フェライト層と内部電極層を交互
に積層し、各内部電極層を接続することによりフェライ
ト積層体の内部にコイルを形成した素子）の両端に外部
電極２ａ，２ｂを配設した積層フェライト部品（積層コ
イル部品）１が実用化されている。2. Description of the Related Art In recent years, for example, as shown in FIG. 4, a laminated ferrite element 1a (a ferrite layer and internal electrode layers are alternately laminated and each internal electrode layer is connected to form a coil inside the ferrite laminated body). A laminated ferrite component (laminated coil component) 1 in which external electrodes 2a and 2b are arranged at both ends of the formed element) has been put into practical use.
【０００３】また、図５に示すように、フェライト材料
を成型してなるフェライトコア４を用いた成型フェライ
ト部品（成型コイル部品）３が実用化されるに至ってい
る。この成型フェライト部品３は、磁芯となるフェライ
トコア４を備えており、フェライトコア４には導線５が
巻かれている。そして、導線５が巻かれたフェライトコ
ア４は耐熱性の樹脂６により一体にモールドされてい
る。また、樹脂６の外側には、端子７が導出されてお
り、この端子７はフェライトコア４に巻かれた導線５と
電気的に接続している。Further, as shown in FIG. 5, a molded ferrite part (molded coil part) 3 using a ferrite core 4 formed by molding a ferrite material has been put into practical use. The molded ferrite component 3 includes a ferrite core 4 that serves as a magnetic core, and a conductor wire 5 is wound around the ferrite core 4. The ferrite core 4 around which the conducting wire 5 is wound is integrally molded with a heat resistant resin 6. Further, a terminal 7 is led out on the outside of the resin 6, and the terminal 7 is electrically connected to the conducting wire 5 wound around the ferrite core 4.
【０００４】さらに、図６に示すように、上記成型フェ
ライト部品３（図５）のフェライトコア４の代りに、図
４の積層フェライト部品１と同様の積層フェライト部品
（積層コイル部品）９と積層コンデンサ部品１２を、耐
熱性の樹脂８で一体にモールドした複合フェライト部品
（ＬＣ複合部品）１４が実用化されるに至っている。こ
の複合フェライト部品（ＬＣ複合部品）１４において
は、樹脂８の外側に端子１０，１１及び１３が導出され
ており、端子１０は積層コイル部品９の一方の外部電極
９ａと、端子１１は積層コンデンサ部品１２の一方の外
部電極１２ａと、さらに、端子１３は積層コイル部品９
及び積層コンデンサ部品１２の他方の外部電極９ｂ，１
２ｂと電気的に接続している。図７に、この複合フェラ
イト部品（ＬＣ複合部品）１４の回路構成を示す。Further, as shown in FIG. 6, instead of the ferrite core 4 of the molded ferrite component 3 (FIG. 5), a laminated ferrite component (laminated coil component) 9 similar to the laminated ferrite component 1 of FIG. 4 is laminated. A composite ferrite component (LC composite component) 14 obtained by integrally molding a capacitor component 12 with a heat resistant resin 8 has been put into practical use. In this composite ferrite component (LC composite component) 14, terminals 10, 11 and 13 are led out to the outside of resin 8, terminal 10 is one external electrode 9a of laminated coil component 9, and terminal 11 is a laminated capacitor. The external electrode 12a on one side of the component 12 and the terminal 13 are the laminated coil component 9
And the other external electrodes 9b, 1 of the multilayer capacitor component 12
It is electrically connected to 2b. FIG. 7 shows a circuit configuration of the composite ferrite component (LC composite component) 14.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の成型
フェライト部品３（図５）及び複合フェライト部品１４
（図６）においては、モールド用の樹脂６，８が硬化す
る過程で収縮し、このときに生じる応力がフェライトコ
ア４や積層コイル部品９（のフェライトコア１５（図
６））に及ぶ。そして、この収縮応力によりフェライト
コア４，１５のコア定数が変動し、製品の特性が変動す
るという問題点がある。By the way, the molded ferrite component 3 (FIG. 5) and the composite ferrite component 14 described above are used.
In FIG. 6, the molding resins 6 and 8 shrink in the course of curing, and the stress generated at this time reaches the ferrite core 4 and the laminated coil component 9 (the ferrite core 15 (FIG. 6) thereof). Then, there is a problem that the core constants of the ferrite cores 4 and 15 change due to the shrinkage stress, and the characteristics of the product change.
【０００６】図８及び図９は、樹脂モールド処理の前後
（すなわち、モールド用の樹脂６，８の硬化の前後）に
おけるコア定数の変化の状態を示す図であり、図８は、
樹脂６，８の樹脂モールド処理前のインダクタンスＬ値
とＱ値の周波数特性を示し、図９は、モールド処理後の
Ｌ値及びＱ値の周波数特性を示す。なお、図８及び図９
において、△でプロットした点を結んだ線は、０．２５
Ｖの入力信号が与えられたときのＬ値及びＱ値を示し、
○でプロットされた点を結んだ線は、１．０Ｖの入力信
号が与えられたときのＬ値及びＱ値を示している。FIG. 8 and FIG. 9 are views showing changes in the core constant before and after the resin molding process (that is, before and after the curing of the molding resins 6 and 8), and FIG.
The frequency characteristics of the inductance L value and the Q value of the resins 6 and 8 before the resin molding processing are shown, and FIG. 9 shows the frequency characteristics of the L value and the Q value after the molding processing. 8 and 9
In, the line connecting the points plotted with △ is 0.25
Shows the L and Q values when a V input signal is given,
The lines connecting the points plotted with circles show the L and Q values when an input signal of 1.0 V is applied.
【０００７】図８及び図９に示すように、樹脂モールド
処理後のＬ値及びＱ値は、モールド処理前のＬ値及びＱ
値よりも低下している。また、図９に示すように、樹脂
モールド後においては、入力信号が０．２５Ｖから１．
０Ｖに上がるとＬ値及びＱ値のそれぞれの周波数特性が
大きく変化している。As shown in FIGS. 8 and 9, the L value and the Q value after the resin molding process are the L value and the Q value before the molding process.
It is lower than the value. Further, as shown in FIG. 9, after the resin molding, the input signal changes from 0.25 V to 1.
When the voltage rises to 0V, the frequency characteristics of the L value and the Q value greatly change.
【０００８】さらに、樹脂モールドすることにより形成
される上記の成型フェライト部品３（図５）や複合フェ
ライト部品１４（図６）においては、外部環境（温度や
湿度など）の変化により、モールド用の樹脂６，８が膨
脹あるいは収縮し、このときに生じる応力がフェライト
コア４，１５に及び、Ｌ値及びＱ値が変動するという問
題点がある。Further, in the above-mentioned molded ferrite part 3 (FIG. 5) and composite ferrite part 14 (FIG. 6) formed by resin-molding, the molded ferrite part 3 (FIG. 6) is molded by a change in external environment (temperature, humidity, etc.). There is a problem that the resins 6 and 8 expand or contract, the stress generated at this time reaches the ferrite cores 4 and 15, and the L value and the Q value fluctuate.
【０００９】また、図５に示すような成形フェライト部
品３や、図６に示すような複合フェライト部品１４を用
いる回路においては、その回路定数が常に変動すること
になり、回路の信頼性が低いという問題点がある。Further, in the circuit using the molded ferrite part 3 as shown in FIG. 5 and the composite ferrite part 14 as shown in FIG. 6, the circuit constants thereof constantly fluctuate, and the reliability of the circuit is low. There is a problem.
【００１０】また、このような問題点を解決するため
に、モールド用の樹脂として、低応力樹脂を用いたり、
フェライトコアの周囲を緩衝材でコーティングする方法
も提案されているが、これらの方法は、材料費の上昇や
製造工程の複雑化を招き、製品のコストを押上げるとい
う問題点がある。In order to solve such a problem, a low stress resin is used as a molding resin,
Although methods of coating the periphery of the ferrite core with a cushioning material have also been proposed, these methods have a problem of increasing the material cost and complicating the manufacturing process, thus increasing the cost of the product.
【００１１】この発明は、上記の問題点を解決するもの
であり、モールド用の樹脂の硬化時などに生じる応力の
影響を受けにくいフェライトコアを、複雑な製造工程を
必要とすることなく製造することが可能なフェライト材
料を提供することを目的とする。The present invention solves the above-mentioned problems, and manufactures a ferrite core that is not easily affected by the stress generated when the resin for molding is cured without requiring complicated manufacturing steps. An object of the present invention is to provide a ferrite material that can be used.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明のフェライト材料は、Ｆｅ2Ｏ3，ＣｕＯ，
ＺｎＯ，及びＮｉＯを、 Ｆｅ2Ｏ3 ： ４６．５〜４９．５mol％ ＣｕＯ ： ５．０〜１２．０mol％ ＺｎＯ ： ２．０〜３０．０mol％ ＮｉＯ ： 残部 の割合で含有するＮｉ−Ｚｎ−Ｃｕ系フェライト材料に
対して、Ｃｏ3Ｏ4，Ｂｉ2Ｏ3，ＳｉＯ2，及びＳｎＯ
2を、その含有率が、 Ｃｏ3Ｏ4 ： ０．０５〜０．６０重
量％ Ｂｉ2Ｏ3 ： ０．５０〜２．００重
量％ ＳｉＯ2とＳｎＯ2の合計量 ： ０．１０〜２．００重
量％ となるような割合で配合したことを特徴とする。[Means for Solving the Problems] To achieve the above object
In addition, the ferrite material of the present invention is2O3, CuO,
ZnO and NiO are replaced by Fe2O3 : 46.5 to 49.5 mol% CuO: 5.0 to 12.0 mol% ZnO: 2.0 to 30.0 mol% NiO: Ni-Zn-Cu based ferrite material contained in the balance.
On the other hand, Co3OFour, Bi2 O3, SiO2, And SnO
2The content of Co is3OFour : 0.05-0.60
Amount% Bi2O3 : 0.50 to 2.00
Amount% SiO2And SnO2Total amount of: 0.10 to 2.00
It is characterized in that it is blended in such a proportion that the amount becomes%.
【００１３】次に、この発明のフェライト材料の主成分
であるＮｉ−Ｚｎ−Ｃｕ系フェライト材料を構成する各
成分の含有割合と、添加成分であるＣｏ3Ｏ4，Ｂｉ
2Ｏ3，ＳｉＯ2，及びＳｎＯ2の配合割合について説明す
る。Next, the content ratio of each component constituting the Ni--Zn--Cu type ferrite material which is the main component of the ferrite material of the present invention, and Co3 O4 and Bi which are the additional components.
The compounding ratios of2 O3 , SiO2 and SnO2 will be described.
【００１４】Ｆｅ2Ｏ3については、その含有率が４６．
５mol％未満になるとＱ値が低下するという問題点があ
り、また、４９．５mol％を越えると焼結性が劣化し、
フェライトコアの強度が低下するとともに、磁場劣化現
象が著しくなり実用的でなくなる。したがって、Ｆｅ2
Ｏ3の含有率は４６．５〜４９．５mol％の範囲にあるこ
とが好ましい。The content of Fe2 O3 is 46.
If it is less than 5 mol%, there is a problem that the Q value decreases, and if it exceeds 49.5 mol%, the sinterability deteriorates.
As the strength of the ferrite core decreases, the magnetic field deterioration phenomenon becomes significant, making it impractical. Therefore, Fe2
The O3 content is preferably in the range of 46.5 to 49.5 mol%.
【００１５】ＣｕＯは、比較的低温で焼成を行うことを
可能にするとともに、高密度のフェライトコアを得るこ
とを主たる目的として添加されるものである。ＣｕＯの
含有率が５．０mol％未満になると実用性のある強度を
得ることができず、また、１２．０mol％を越えると異
常焼結が起こり、磁器特性が劣化するので、磁器特性が
良好で特に強度の高いフェライトコアを得るためには、
ＣｕＯを５．０〜１２．０mol％の範囲で含有させるこ
とが好ましい。CuO is added mainly for the purpose of enabling firing at a relatively low temperature and obtaining a high-density ferrite core. If the CuO content is less than 5.0 mol%, practical strength cannot be obtained, and if it exceeds 12.0 mol%, abnormal sintering occurs and the porcelain properties deteriorate, so the porcelain properties are good. In order to obtain a particularly strong ferrite core,
It is preferable to contain CuO in the range of 5.0 to 12.0 mol%.
【００１６】ＺｎＯは、フェライトコアの透磁率を調整
するために用いられる。すなわち、ＺｎＯは残りのＮｉ
Ｏの量を調整するために添加されるものであり、ＮｉＯ
の含有率が８．５〜４６．５mol％になるように添加さ
れる。したがって、その含有率は２．０〜３０．０mol
％の範囲となる。ZnO is used to adjust the magnetic permeability of the ferrite core. That is, ZnO is the remaining Ni
NiO is added to adjust the amount of O.
Is added so that the content of s is 8.5 to 46.5 mol%. Therefore, the content rate is 2.0 to 30.0 mol
It will be in the range of%.
【００１７】なお、ＮｉＯについては、その含有率が
８．５mol％未満になるとＱ値が低下し、４６．５mol％
を越えると焼結性が極端に低下するため、上記のように
８．５〜４６．５mol％の割合で含有させることが好ま
しい。Regarding NiO, when the content is less than 8.5 mol%, the Q value is lowered to 46.5 mol%.
If the content exceeds the range, the sinterability will be extremely lowered, so it is preferable to contain it in a proportion of 8.5 to 46.5 mol% as described above.
【００１８】添加成分であるＣｏ3Ｏ4については、その
含有率が０．０５重量％未満になるとＱ値が低下し、一
様な正の温度特性（温度係数）を有する初透磁率を得る
ことができず、また、０．６０重量％を越えるとＬ値の
温度係数の小さい材料を得ることができなくなるばかり
でなく、樹脂モールド処理後の諸特性が劣化して実用的
でなくなるため、Ｃｏ3Ｏ4の含有率は０．０５〜０．６
０重量％の範囲にあることが好ましい。Regarding the additive component Co3 O4 , when the content is less than 0.05% by weight, the Q value decreases, and the initial permeability having a uniform positive temperature characteristic (temperature coefficient) is obtained. If it exceeds 0.60% by weight, it is not possible to obtain a material having a small temperature coefficient of L value, and also various properties after resin molding are deteriorated to become impractical. Content of Co3 O4 is 0.05 to 0.6
It is preferably in the range of 0% by weight.
【００１９】Ｂｉ2Ｏ3については、含有率が０．５０重
量％未満になると樹脂モールド処理後の諸特性が劣化
し、また、２．００重量％を越えるとＱ値が低下するた
め、その含有率は０．５０〜２．００重量％の範囲にあ
ることが好ましい。With respect to Bi2 O3 , if the content is less than 0.50% by weight, various properties after the resin molding process are deteriorated, and if it exceeds 2.00% by weight, the Q value is lowered. The content is preferably in the range of 0.50 to 2.00% by weight.
【００２０】ＳｉＯ2とＳｎＯ2については、その含有率
（両者を合わせた合計含有率）が０．１０重量％未満に
なると樹脂モールド処理後の諸特性が劣化し、また、
２．００重量％を越えると焼結性が劣化して、コア強度
が低下するため、ＳｉＯ2とＳｎＯ2の合計含有率は０．
１０〜２．００重量％の範囲にあることが好ましい。な
お、ＳｉＯ2とＳｎＯ2は、両方が共存することが必要で
あり、両者の割合は、ＳｉＯ2／ＳｎＯ2＝０．３〜３
（モル比）の範囲にあることが好ましい。Regarding SiO2 and SnO2 , when the content ratio (total content ratio of both) is less than 0.10% by weight, various characteristics after resin molding treatment deteriorate, and
If it exceeds 2.00% by weight, the sinterability is deteriorated and the core strength is lowered, so that the total content of SiO2 and SnO2 is 0.002.
It is preferably in the range of 10 to 2.00% by weight. Both SiO2 and SnO2 need to coexist, and the ratio of both is SiO2 / SnO2 = 0.3 to 3
It is preferably in the range of (molar ratio).
【００２１】[0021]
【発明の効果】この発明のフェライト材料は、上述のよ
うな組成を有しており、これを成形、焼成することによ
り、樹脂モールド処理工程における樹脂の収縮応力の影
響を殆ど受けず、樹脂モールド処理の前後においてＬ値
及びＱ値が殆ど変化しない、信頼性の高いフェライトコ
アを得ることができる。EFFECT OF THE INVENTION The ferrite material of the present invention has the composition as described above, and by molding and firing the ferrite material, it is hardly affected by the shrinkage stress of the resin in the resin molding treatment step, and the resin molding is performed. It is possible to obtain a highly reliable ferrite core in which the L value and the Q value hardly change before and after the treatment.
【００２２】また、この発明のフェライト材料を用いて
形成したフェライトコアを有するコイルは、樹脂モール
ド処理後におけるコイルへの入力信号が変化しても、Ｌ
値及びＱ値の周波数特性が殆ど変化しないため、入力信
号特性が大幅に改善されたコイルを得ることができる。
また、Ｌ値の温度係数が小さく、一様に正であるため、
この発明のフェライト材料からなるフェライトコアを有
するコイルを用いて回路を構成する場合、負の温度特性
を有するコンデンサと容易に組合せることが可能にな
り、設計の自由度が向上する。さらに、フェライトコア
が樹脂モールドされた状態で、外部環境の変化により樹
脂に膨脹もしくは収縮が生じた場合にも、コイルのＬ値
及びＱ値が殆ど変化しないため、回路の信頼性を向上さ
せることができる。Further, the coil having the ferrite core formed by using the ferrite material of the present invention has a L value even if the input signal to the coil changes after the resin molding process.
Since the frequency characteristics of the value and the Q value hardly change, it is possible to obtain a coil in which the input signal characteristics are significantly improved.
Further, since the temperature coefficient of L value is small and uniformly positive,
When a circuit is constructed using a coil having a ferrite core made of the ferrite material of the present invention, it is possible to easily combine it with a capacitor having a negative temperature characteristic, and the degree of freedom in design is improved. Further, when the ferrite core is resin-molded, even if the resin expands or contracts due to changes in the external environment, the L value and Q value of the coil hardly change, so that the reliability of the circuit is improved. You can
【００２３】また、モールド処理用の樹脂として低応力
樹脂を用いたり、フェライトコアの周囲を緩衝材でコー
ティングしたりする必要がなくなるため、樹脂モールド
することにより製造されるフェライト部品の製造コスト
を低減することができる。Further, since it is not necessary to use a low stress resin as a resin for molding treatment or to coat the periphery of the ferrite core with a cushioning material, it is possible to reduce the manufacturing cost of the ferrite component manufactured by resin molding. can do.
【００２４】[0024]
【実施例】以下に、この発明の実施例を比較例とともに
示して、発明の特徴をさらに詳しく説明する。EXAMPLES The features of the present invention will be described in more detail below by showing examples of the present invention together with comparative examples.
【００２５】Ｆｅ2Ｏ3，ＣｕＯ，ＺｎＯ，ＮｉＯ，Ｃｏ
3Ｏ4，Ｂｉ2Ｏ3，ＳｉＯ2及びＳｎＯ2を以下の割合にな
るように秤取する。Fe2 O3 , CuO, ZnO, NiO, Co
3 O4 , Bi2 O3 , SiO2 and SnO2 are weighed out in the following proportions.
【００２６】［実施例１］ 主成分フェライト材料 ：９７．８０重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．５mol％ ＣｕＯ ： １２．０mol％ ＺｎＯ ： ２．０mol％ ＮｉＯ ： ３８．５mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．２０重量％ Ｂｉ2Ｏ3 ：１．００重量％ ＳｉＯ2 ：０．５０重量％ ＳｎＯ2 ：０．５０重量％[0026] [Example 1] composed mainly ferrite material: 97.80 wt% (compositionratio) Fe 2 O 3: 47.5mol% CuO: 12.0mol% ZnO: 2.0mol% NiO: 38.5mol% Co3 O4 : 0.20 wt% Bi2 O3 : 1.00 wt% SiO2 : 0.50 wt% SnO2 : 0.50 wt%
【００２７】［実施例２］ 主成分フェライト材料 ：９７．９５重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．５mol％ ＣｕＯ ： １０．０mol％ ＺｎＯ ： １５．５mol％ ＮｉＯ ： ２７．０mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．０５重量％ Ｂｉ2Ｏ3 ：１．００重量％ ＳｉＯ2 ：０．５０重量％ ＳｎＯ2 ：０．５０重量％[Example 2] Main component ferrite material: 97.95% by weight (composition ratio) Fe2 O3 : 47.5 mol% CuO: 10.0 mol% ZnO: 15.5 mol% NiO: 27.0 mol% Co3 O4 : 0.05 wt% Bi2 O3 : 1.00 wt% SiO2 : 0.50 wt% SnO2 : 0.50 wt%
【００２８】［比較例１］ 主成分フェライト材料 ：９９．５０重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．０mol％ ＣｕＯ ： ５．５mol％ ＺｎＯ ： ８．５mol％ ＮｉＯ ： ３９．０mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．５０重量％Comparative Example 1 Main component ferrite material: 99.50% by weight (composition ratio) Fe2 O3 : 47.0 mol% CuO: 5.5 mol% ZnO: 8.5 mol% NiO: 39.0 mol% Co3 O4 : 0.50% by weight
【００２９】［比較例２］ 主成分フェライト材料 ：９９．９０重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．６mol％ ＣｕＯ ： ６．０mol％ ＺｎＯ ： ２８．６mol％ ＮｉＯ ： １７．９mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．１０重量％Comparative Example 2 Main component ferrite material: 99.90% by weight (composition ratio) Fe2 O3 : 47.6 mol% CuO: 6.0 mol% ZnO: 28.6 mol% NiO: 17.9 mol% Co3 O4 : 0.10% by weight
【００３０】それから、上記の実施例１，２及び比較例
１，２の粉体を大気中にて７５０〜８５０℃の温度で２
時間仮焼した。そして、この仮焼粉末を用いて、図５に
示すような成型フェライト部品３のフェライトコア４を
成形し、この成形体を９００〜１０００℃で焼成した。Then, the powders of the above Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 were subjected to 2 at a temperature of 750 to 850 ° C. in the atmosphere.
I calcined for an hour. Then, using the calcined powder, a ferrite core 4 of a molded ferrite part 3 as shown in FIG. 5 was molded, and this molded body was fired at 900 to 1000 ° C.
【００３１】次に、このフェライトコアを用いてコイル
を作製し、それぞれのコイルについて樹脂モールド処理
の前後における、Ｌ値及びＱ値の変化率、すなわち「Ｌ
変化率」、「Ｑ変化率」を調べるとともに、「信号入力
の変化に対するＬ値及びＱ値の周波数特性の変化の大き
さ（入力信号特性）」を調べた。その結果を表１に示
す。Next, a coil was produced using this ferrite core, and the rate of change of the L value and the Q value before and after the resin molding treatment, that is, "L", for each coil.
The change rate "and the" Q change rate "were examined, and the" magnitude of change in the frequency characteristics of the L value and the Q value (input signal characteristic) with respect to the change in the signal input "was examined. The results are shown in Table 1.
【００３２】[0032]
【表１】[Table 1]
【００３３】表１より、「Ｌ変化率」、「Ｑ変化率」、
及び「信号入力に対するＬ値及びＱ値の周波数特性の変
化の大きさ（入力信号特性）」の各項目を総合的に判断
した場合、実施例１，２のフェライト材料からなるフェ
ライトコアを用いたコイルの特性は、比較例１，２のフ
ェライト材料からなるフェライトコアを用いたコイルの
それよりも大幅に改善されていることがわかる。From Table 1, "L change rate", "Q change rate",
In the case of comprehensively judging each item of “Magnitude of change in frequency characteristic of L value and Q value with respect to signal input (input signal characteristic)”, the ferrite core made of the ferrite material of Examples 1 and 2 was used. It can be seen that the characteristics of the coil are significantly improved as compared with those of the coil using the ferrite core made of the ferrite material of Comparative Examples 1 and 2.
【００３４】また、比較例１，２にかかるコイルにおい
ては、樹脂モールド処理後の初期の諸特性が相当に劣化
しているのに対して、実施例１，２のフェライト材料か
らなるフェライトコアを用いたコイルにおいては、樹脂
モールド処理後の初期の諸特性の劣化が殆ど生じていな
いことがわかる。Further, in the coils according to Comparative Examples 1 and 2, the initial characteristics after resin molding are considerably deteriorated, whereas the ferrite cores made of the ferrite materials of Examples 1 and 2 are used. It can be seen that in the coil used, the deterioration of various characteristics in the initial stage after the resin molding process hardly occurred.
【００３５】また、図１，２は、上記実施例２のフェラ
イト材料からなるフェライトコアを用いて構成したコイ
ルの樹脂モールド処理の前後におけるＬ値及びＱ値の各
々の周波数特性を示している。なお、図１及び図２にお
いて、△でプロットした点を結んだ線は、０．２５Ｖの
入力信号が与えられた場合のＬ値及びＱ値の周波数特性
を示し、○でプロットされた点を結んだ線は、１．０Ｖ
の入力信号が与えられた場合のＬ値及びＱ値の周波数特
性を示している。1 and 2 show the frequency characteristics of the L value and the Q value before and after the resin molding process of the coil formed by using the ferrite core made of the ferrite material of the second embodiment. 1 and 2, the line connecting the points plotted with Δ shows the frequency characteristics of the L value and the Q value when an input signal of 0.25 V is applied, and the line plotted with ○ is The connected line is 1.0V
The frequency characteristics of the L value and the Q value when the input signal is given are shown.
【００３６】また、前述の図８，９は、上記比較例２に
かかるフェライトコアを用いて構成したコイルの樹脂モ
ールド処理の前後におけるＬ値及びＱ値の周波数特性を
示す図である。FIGS. 8 and 9 are graphs showing the frequency characteristics of the L value and the Q value before and after the resin molding process of the coil formed by using the ferrite core according to the comparative example 2. As shown in FIG.
【００３７】図１，２、及び図８，９より、実施例２に
かかるコイルは、比較例２にかかるコイルに比べて樹脂
モールド処理後のＬ値及びＱ値の変化が極めて少なく、
また、入力信号の変化によるＬ値及びＱ値の周波数特性
の変化が非常に少ないことがわかる。From FIGS. 1 and 2 and FIGS. 8 and 9, the coil according to the second embodiment has a significantly smaller change in the L value and the Q value after the resin molding treatment than the coil according to the second comparative example.
Further, it can be seen that the change in the frequency characteristics of the L value and the Q value due to the change in the input signal is very small.
【００３８】また、図３は、上記実施例１，２、及び比
較例１，２のフェライト材料からなるフェライトコアを
用いて構成したコイルのＬ値の温度特性を示す図であ
る。第３図より、実施例１，２にかかるコイルは、比較
例１，２にかかるコイルに比べて、温度係数が極めて小
さく、かつ、一様な正の温度特性を有していることがわ
かる。FIG. 3 is a diagram showing the temperature characteristics of the L value of the coil constructed by using the ferrite core made of the ferrite material of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2. It can be seen from FIG. 3 that the coils according to Examples 1 and 2 have an extremely small temperature coefficient and uniform positive temperature characteristics as compared with the coils according to Comparative Examples 1 and 2. ..
【図１】この発明の一実施例にかかるフェライト材料か
らなるフェライトコアを用いて構成したコイルの樹脂モ
ールド処理前のＬ値及びＱ値の周波数特性を示す図であ
る。FIG. 1 is a diagram showing frequency characteristics of an L value and a Q value before a resin molding process of a coil configured by using a ferrite core made of a ferrite material according to an embodiment of the present invention.
【図２】この発明の一実施例にかかるフェライト材料か
らなるフェライトコアを用いて構成したコイルの樹脂モ
ールド処理後のＬ値及びＱ値の周波数特性を示す図であ
る。FIG. 2 is a diagram showing frequency characteristics of an L value and a Q value after resin molding of a coil configured by using a ferrite core made of a ferrite material according to an embodiment of the present invention.
【図３】この発明の実施例１，２、及び比較例１，２に
かかるフェライト材料からなるフェライトコアを用いて
構成したコイルのＬ値の温度特性を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing temperature characteristics of L value of coils configured by using a ferrite core made of a ferrite material according to Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 of the present invention.
【図４】積層フェライト部品である積層コイル部品の外
観形状を示す斜視図である。FIG. 4 is a perspective view showing an external shape of a laminated coil component that is a laminated ferrite component.
【図５】樹脂モールドすることにより形成された成型フ
ェライト部品を示す一部破断斜視図である。FIG. 5 is a partially cutaway perspective view showing a molded ferrite component formed by resin molding.
【図６】樹脂モールドすることにより形成された複合フ
ェライト部品（ＬＣ複合部品）を示す斜視図である。FIG. 6 is a perspective view showing a composite ferrite component (LC composite component) formed by resin molding.
【図７】図６のＬＣ複合部品の回路構成を示す図であ
る。7 is a diagram showing a circuit configuration of the LC composite component of FIG.
【図８】従来のフェライト材料からなるフェライトコア
を用いて構成したコイルの樹脂モールド処理前のＬ値及
びＱ値の周波数特性を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing frequency characteristics of L value and Q value of a coil formed by using a conventional ferrite core made of a ferrite material before resin molding.
【図９】従来のフェライト材料からなるフェライトコア
を用いて構成したコイルの樹脂モールド処理後のＬ値及
びＱ値の周波数特性を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing frequency characteristics of L value and Q value after resin molding of a coil configured by using a ferrite core made of a conventional ferrite material.
４，１５ フェライトコア 4,15 Ferrite core
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西永 良博 京都府長岡京市天神二丁目26番10号 株式 会社村田製作所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Yoshihiro Nishinaga 2-26-10 Tenjin Tenjin, Nagaokakyo, Kyoto Prefecture Murata Manufacturing Co., Ltd.
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