【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、ガソリン筒内噴射用燃料噴射弁に関し、特に
、燃料供給源から圧送される燃料を三方切換弁で制御す
る形式の燃料噴射弁に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application Field) The present invention relates to a fuel injection valve for direct injection of gasoline, and in particular to a fuel injection valve of a type in which fuel fed under pressure from a fuel supply source is controlled by a three-way switching valve. Regarding.
（従来の技術）一般に、ガソリン筒内噴射用燃料噴射弁として知られる
自動式燃料噴射弁は、電磁弁によりノズルニードル上下
の燃料圧力を切換えることによりノズルニードルを開く
。例えば特開平−１５００８３号公報に示されるように
、電磁弁により駆動される三方切換弁をアウタバルブと
インナバルブにより構成し、電磁コイルを用いてアウタ
バルブを上下に作動させる。(Prior Art) Generally, an automatic fuel injection valve known as a fuel injection valve for in-cylinder gasoline injection opens a nozzle needle by switching the fuel pressure above and below the nozzle needle using a solenoid valve. For example, as shown in Japanese Unexamined Patent Publication No. 150083, a three-way switching valve driven by a solenoid valve is composed of an outer valve and an inner valve, and the outer valve is operated up and down using a solenoid coil.
（発明が解決しようとする課題）しかしながら、従来の自動式燃料噴射弁は、燃料供給源
からの燃料圧が増大すると、ノズルを開状態にするため
に必要な電磁コイルの保持磁力（作動力）が大になる。(Problem to be Solved by the Invention) However, in conventional automatic fuel injection valves, when the fuel pressure from the fuel supply source increases, the holding magnetic force (operating force) of the electromagnetic coil required to open the nozzle increases. becomes large.
このため、燃料圧が変動して過大になると、電磁コイル
のアウタバルブに作用する開弁設定圧が保持磁力に満た
なくなるため、燃料噴射時にノズルが開かなかったり、
燃料噴射時間が短くなったりするという問題がある。Therefore, if the fuel pressure fluctuates and becomes excessive, the valve opening setting pressure acting on the outer valve of the electromagnetic coil will be less than the holding magnetic force, resulting in the nozzle not opening during fuel injection, or
There is a problem that the fuel injection time becomes shorter.
本発明は、このような問題点を解決するためになされた
もので、ノズルを開状態にするために必要な三方切換弁
の作動力を一定にすることで、燃料圧が変動し過大とな
っても確実にノズルを開くようにした燃料噴射弁を提供
することを目的とする。The present invention was made to solve these problems, and by keeping the operating force of the three-way valve constant, which is necessary to open the nozzle, the fuel pressure fluctuates and becomes excessive. To provide a fuel injection valve that can reliably open a nozzle even when the fuel injection valve is opened.
（課題を解決するための手段）そのために本発明の燃料噴射弁は、往復動可能な弁部材
と、前記弁部材を軸方向に移動可能かつ油密に案内する
案内孔と前記弁部材の当接可能な弁座部と前記弁部材の
前記弁座部への離接によって開閉可能な噴射孔とを有す
る弁本体と、前記弁部材を閉方向に付勢する付勢手段と
、前記付勢手段を収容するとともに、内部圧力が高めら
れると前記弁部材を閉方向に押圧する付勢手段収容室と
、燃料無噴射時、燃料供給源からの燃料を供給ポートを
経て前記付勢手段収容室に導入し、燃料噴射時、前記付
勢手段収容室の燃料を排出ポートを経て低圧側に逃す弁
であって、シリンダ内に摺動自在に設けられるスプール
端部に形成される開口部の内径をスプール外径とほぼ同
等に設定したスプール弁と、このスプールを駆動する駆
動手段とを備えたことを特徴とする。(Means for Solving the Problems) To achieve this, the fuel injection valve of the present invention includes a valve member that can reciprocate, a guide hole that guides the valve member in an axially movable and oil-tight manner, and an abutment for the valve member. a valve body having a valve seat portion that can be contacted and an injection hole that can be opened and closed by moving the valve member toward and away from the valve seat portion; a biasing device that biases the valve member in a closing direction; a biasing means housing chamber that houses the means and presses the valve member in the closing direction when internal pressure is increased; and a biasing means housing chamber that receives fuel from the fuel supply source through the supply port when no fuel is injected. The inner diameter of the opening formed at the end of the spool that is slidably provided in the cylinder is a valve that releases the fuel in the urging means storage chamber to the low pressure side through the discharge port during fuel injection. The present invention is characterized by comprising a spool valve whose diameter is set to be approximately equal to the spool outer diameter, and a drive means for driving the spool.
（作用）本発明の燃料噴射弁によると、ノズルニードル上下の燃
料圧力差をスプール弁により変化させノズルを開閉し、
さらに、スプール弁の外径とスプール弁開口部の内径と
をほぼ同等に設定するため、燃料圧が過大となっても、
ノズルを開状態にするのに必要なスプール弁の作動力を
一定に保つ。(Function) According to the fuel injection valve of the present invention, the nozzle is opened and closed by changing the fuel pressure difference between the upper and lower portions of the nozzle needle using the spool valve.
Furthermore, since the outer diameter of the spool valve and the inner diameter of the spool valve opening are set almost equal, even if the fuel pressure becomes excessive,
The operating force of the spool valve required to open the nozzle is kept constant.
（実施例）以下、本発明の実施例を図面にもとづいて説明する。(Example)Embodiments of the present invention will be described below based on the drawings.
第１図は、本発明の第１の実施例によるガソリン筒内噴
射用燃料噴射弁を示す。FIG. 1 shows a fuel injection valve for direct gasoline injection according to a first embodiment of the present invention.
燃料噴射弁１０は、ノズル１７とデイスタンスピース１
６がりテーニングナット１９によりボディ１５に連結さ
れる。リテーニングナツト１９は、ボディ１５の側端部
１５ｂに結合され、ノズル１７とデイスタンスピース１
６、デイスタンスピース１６とボディ１５のそれぞれの
接触面を油密にしている。デイスタンスピース１６は、
図示しないビンによりボディ１５に対し周方向に位置決
めされ、また、ノズル１７は、ビン１８によりデイスタ
ンスピース１６に対し周方向に位置決めされる。The fuel injection valve 10 includes a nozzle 17 and a distance piece 1.
It is connected to the body 15 by a six-sided tening nut 19. The retaining nut 19 is coupled to the side end 15b of the body 15, and is connected to the nozzle 17 and the distance piece 1.
6. The contact surfaces of the distance piece 16 and the body 15 are made oil-tight. Distance piece 16 is
The nozzle 17 is circumferentially positioned with respect to the body 15 by a bottle (not shown), and the nozzle 17 is positioned with respect to the distance piece 16 in the circumferential direction by a bottle 18.
ノズル１７の内部には、軸方向に延びる案内孔１７ｂが
形成され、案内孔１７ｂにニードル２０が軸方向に摺動
自在に設けられる。ニードル２０の後端部２０ｂの軸方
向延長上には、スプリング室３６が形成され、スプリン
グ室３６に圧縮コイルスプリング２１が配置されている
。圧縮コイルスプリング２１は、二τドル２０の先端２
０ａをノズル先端内壁面１７ａに着座させるように付勢
している。A guide hole 17b extending in the axial direction is formed inside the nozzle 17, and a needle 20 is provided in the guide hole 17b so as to be freely slidable in the axial direction. A spring chamber 36 is formed on the axial extension of the rear end portion 20b of the needle 20, and the compression coil spring 21 is disposed in the spring chamber 36. The compression coil spring 21 is attached to the tip 2 of the two τ dollars 20.
0a is urged to be seated on the inner wall surface 17a of the nozzle tip.
ボディ１５内部に形成される燃料通路２２は、燃料通路
２３によって、ニードル２０の外周面とノズル１７の環
状溝により形成されるノズル室２４に連通している。そ
して、ニードル先端２０ａがノズル先端内壁面１７ａか
ら離間されると、ノズル室２４は、ニードル２０とノズ
ル１７により形成される隙間ｔを通り噴射孔１９ａに連
通ずるようになっている。A fuel passage 22 formed inside the body 15 communicates with a nozzle chamber 24 formed by the outer peripheral surface of the needle 20 and the annular groove of the nozzle 17 through a fuel passage 23 . When the needle tip 20a is separated from the nozzle tip inner wall surface 17a, the nozzle chamber 24 communicates with the injection hole 19a through the gap t formed by the needle 20 and the nozzle 17.
ボディ１５の内部には、軸方向に挿入された円筒状のシ
リンダ２６と、シリンダ２６の内周壁に軸方向に摺動自
在なスプール２５が収納されている。Inside the body 15, a cylindrical cylinder 26 inserted in the axial direction and a spool 25 slidable in the axial direction are housed on the inner peripheral wall of the cylinder 26.
シリンダ２６は、ワッシャ２９によりデイスタンスピー
ス１６側へ押し付けられ、ボデイエ５に対し固定位置に
保たれている。これにより、シリンダ２６の外壁を貫通
して形成された通路２２ｂが前記燃料通路２２と連通し
ている。シリンダ２６とデイスタンスピース１６の間に
設けられる馬蹄形のシム３１ば、シリンダ２６の軸方向
の固定位置を調整可能にしている。シリンダ２６の下端
には切欠溝２６ａが形成され、切欠溝２６ａはボディ１
５内部に形成されたドレン通路４８に連通している。ま
た、シリンダ２６の内周壁には、燃料通路２２ｂと連通
した環状溝３０が形成される。The cylinder 26 is pressed toward the distance piece 16 by a washer 29 and is kept in a fixed position relative to the body 5. Thereby, a passage 22b formed through the outer wall of the cylinder 26 communicates with the fuel passage 22. A horseshoe-shaped shim 31 provided between the cylinder 26 and the distance piece 16 allows the axial fixing position of the cylinder 26 to be adjusted. A notch groove 26a is formed at the lower end of the cylinder 26, and the notch groove 26a is formed in the body 1.
It communicates with a drain passage 48 formed inside 5. Furthermore, an annular groove 30 is formed in the inner circumferential wall of the cylinder 26 and communicates with the fuel passage 22b.
第２図に示すように、スプール２５には、軸方向に貫通
する貫通孔３４と、貫通孔３４に対して直交するように
スプール２５の外周壁を貫通する貫通孔３３とが形成さ
れる。貫通孔３４は、一端の開口部３４ａの内径Ｄ１を
スプール２５の外径りとほぼ同等の大きさに設定されて
いる。これは、後述するように、スプール２５を作動す
る。ときに燃料圧の変動によってスプール初期開弁力が
変動するのを抑えるためである。また、貫通孔３３の開
口部は、スプール２５の外周壁に形成された環状溝３２
に連通している。さらに、スプール２５の外周壁には、
スプール２５が摺動するときストッパ役割を果たすシム
４０を配置するための環状係止溝３２ｂが形成されてい
る。As shown in FIG. 2, the spool 25 is formed with a through hole 34 that penetrates in the axial direction, and a through hole 33 that penetrates the outer peripheral wall of the spool 25 so as to be orthogonal to the through hole 34. The through hole 34 has an inner diameter D1 of an opening 34a at one end set to be approximately the same size as the outer diameter of the spool 25. This activates the spool 25, as described below. This is to suppress fluctuations in the spool initial valve opening force that may occur due to fluctuations in fuel pressure. Further, the opening of the through hole 33 is connected to an annular groove 32 formed in the outer peripheral wall of the spool 25.
is connected to. Furthermore, on the outer peripheral wall of the spool 25,
An annular locking groove 32b is formed for arranging a shim 40 that acts as a stopper when the spool 25 slides.
スプール２５の上端部２５ａには、コア２７が溶接され
る。コア２７は、圧縮コイルスプリング２８により第１
図下方に付勢され、スプール２５の下端部２５ｂをデイ
スタンスピース１６に押し付けている。コア２７の軸方
向延長上には、圧縮コイルスプリング２８とバネ座５０
を内挿したステータ３８が設けられる。バネ座５０は、
ボルト５１によりステータ３８に対し固定される。バネ
座５０とボルト５１の間には、シム３７が設けられ、こ
のシム３７により圧縮スプリング２８の設定商事が調整
可能になっている。また、ステータ３８のスプリング挿
入部３８ａの外側には、ボビン４７が配置され、このボ
ビン４７に電磁コイル４３が巻かれている。電磁コイル
４３は、リード４２により電気的に接続され、電磁コイ
ル４３に通電したときコア２７をステータ３８に引き付
けるように設定されている。ステータ３８とコア２７の
ギャップｔ２は、ステータ３８とボディ１５の間に設け
られたシム３９により調節される。ボビン４７とステー
タ３８、およびボディ１５とステータ３８により形成さ
れる隙間には、ボビン４７の内側に充満する燃料を外部
と遮断するようにＯリング４４．４５、および４６が設
けられている。A core 27 is welded to the upper end 25a of the spool 25. The core 27 is moved to the first position by a compression coil spring 28.
It is urged downward in the figure, pressing the lower end 25b of the spool 25 against the distance piece 16. A compression coil spring 28 and a spring seat 50 are arranged on the axial extension of the core 27.
A stator 38 is provided, which has a stator 38 inserted therein. The spring seat 50 is
It is fixed to the stator 38 by bolts 51. A shim 37 is provided between the spring seat 50 and the bolt 51, and the setting of the compression spring 28 can be adjusted by this shim 37. Further, a bobbin 47 is arranged outside the spring insertion portion 38a of the stator 38, and the electromagnetic coil 43 is wound around the bobbin 47. The electromagnetic coil 43 is electrically connected by a lead 42 and is set to attract the core 27 to the stator 38 when the electromagnetic coil 43 is energized. The gap t2 between the stator 38 and the core 27 is adjusted by a shim 39 provided between the stator 38 and the body 15. O-rings 44, 45 and 46 are provided in gaps formed between the bobbin 47 and the stator 38, and between the body 15 and the stator 38, so as to isolate the fuel filling the inside of the bobbin 47 from the outside.
第１図に示す状態では、スプール２５の下端部２５ａが
デイスタンスピース１６の端面１６ｂに当接し、シリン
ダ２６に形成される環状溝３０とスプール２５外周壁に
形成される環状溝３２とが連通ずる。このため、燃料通
路２２ｂは、貫通孔３４の開口部３４ａからスプリング
室３６に連通し、開口部３４ａと反対側の開口部３４ｂ
からコア室３５に連通している。第１図に示す状態から
スプール２５がシム４０により係止される位置まで上昇
した場合には、環状溝３０と環状溝３２の連通が遮断さ
れ、開口部３４ａおよびスプリング室３６は、シリンダ
２６の切欠溝２６ａからドレン通路４８に連通するよう
になる。In the state shown in FIG. 1, the lower end 25a of the spool 25 is in contact with the end surface 16b of the distance piece 16, and the annular groove 30 formed in the cylinder 26 and the annular groove 32 formed in the outer peripheral wall of the spool 25 are connected. It goes through. Therefore, the fuel passage 22b communicates with the spring chamber 36 from the opening 34a of the through hole 34, and has an opening 34b opposite to the opening 34a.
The core chamber 35 is connected to the core chamber 35 from the core chamber 35 . When the spool 25 rises from the state shown in FIG. The notch groove 26a communicates with the drain passage 48.
燃料の無噴射時、電磁コイル４３への通電は停止され、
矢印ａに示すように、燃料供給源から圧送される高圧燃
料は、燃料通路２２から燃料通路２２ｂ、環状溝３０、
環状溝３２、貫通孔３３、貫通孔３４に順に導かれ、貫
通孔３４の開口部３からスプリング室３６へ導かれる。When no fuel is injected, energization to the electromagnetic coil 43 is stopped,
As shown by arrow a, high-pressure fuel pumped from the fuel supply source flows from the fuel passage 22 to the fuel passage 22b, the annular groove 30,
It is guided into the annular groove 32, the through hole 33, and the through hole 34 in this order, and is led into the spring chamber 36 from the opening 3 of the through hole 34.
このため、スプリング室３６へ導入された高圧の燃料圧
とスプリング２１の付勢力とによって押圧されるニード
ル２０は、噴射孔１９ａを閉じる。Therefore, the needle 20 pressed by the high fuel pressure introduced into the spring chamber 36 and the biasing force of the spring 21 closes the injection hole 19a.
燃料の噴射時、電磁コイル４３に通電すると、スプール
２５がステータ３８側へ移動し、環状溝３０と環状溝３
２の連通が遮断される。このとき、開口部３４ａおよび
スプリング室３６の燃料は、ドレン通路４８へ導かれる
ので、スプリング室３６の燃料圧が低下する。このため
、ノズル室２４の燃料圧によるノズル開方向力がスプリ
ング室３６の燃料圧とスプリング２１の付勢力によるノ
ズル閉方向力より大となり、ニードル２０を上昇させ、
噴射孔１９ａから燃料を噴射する。燃料の噴射を終了す
るときには、電磁コイル４３の通電を止めると、再びス
プール２５がデイスタンスピース１６の端面１６ｂに着
座する。When the electromagnetic coil 43 is energized during fuel injection, the spool 25 moves toward the stator 38 and the annular groove 30 and the annular groove 3
2 communication is cut off. At this time, the fuel in the opening 34a and the spring chamber 36 is guided to the drain passage 48, so the fuel pressure in the spring chamber 36 decreases. Therefore, the force in the nozzle opening direction due to the fuel pressure in the nozzle chamber 24 becomes larger than the force in the nozzle closing direction due to the fuel pressure in the spring chamber 36 and the biasing force of the spring 21, causing the needle 20 to rise.
Fuel is injected from the injection hole 19a. When the fuel injection is finished, the electromagnetic coil 43 is de-energized, and the spool 25 is again seated on the end surface 16b of the distance piece 16.
次に、従来の自動式燃料噴射弁の比較例について説明す
る。Next, a comparative example of a conventional automatic fuel injection valve will be described.
第４図および第５図の模式図に示すように、比較例では
、インナバルブｌに摺動自在に設けられたアウタバルブ
２を三方切換弁として用いる。燃料の無噴射時には、第
４図に示すように、電磁コイル７はオフであり、コモン
レール３から圧送される燃料は、アウタバルブ２の内部
を通り油圧ピストン４に達し、ニードル６を押圧して噴
射孔を閉じる。燃料の噴射時には、第５図に示すように
、通電した電磁コイル７によりアウタバルブ２をスプリ
ング８の付勢力に抗して上昇し、アウタバルブ２を内壁
段シート部２ａがインナバルブ端面に当接すると、アウ
タバルブ２内の燃料の油圧ピストン４側への流出を遮断
し、油室１１の燃料を低圧側のドレン通路５ｂへ逃がす
。このため、燃料通路９からニードル先端側に圧送され
る高圧燃料がニードル６を上昇させて噴射孔１９ａを開
（。As shown in the schematic diagrams of FIGS. 4 and 5, in the comparative example, the outer valve 2 slidably provided on the inner valve 1 is used as a three-way switching valve. When no fuel is injected, as shown in Fig. 4, the electromagnetic coil 7 is off, and the fuel pumped from the common rail 3 passes through the inside of the outer valve 2, reaches the hydraulic piston 4, presses the needle 6, and is injected. Close the hole. At the time of fuel injection, as shown in FIG. 5, the energized electromagnetic coil 7 causes the outer valve 2 to rise against the biasing force of the spring 8, and when the inner wall step seat portion 2a of the outer valve 2 comes into contact with the end face of the inner valve, The outflow of the fuel in the outer valve 2 to the hydraulic piston 4 side is blocked, and the fuel in the oil chamber 11 is released to the drain passage 5b on the low pressure side. Therefore, the high-pressure fuel pumped from the fuel passage 9 to the tip of the needle raises the needle 6 and opens the injection hole 19a.
ここで、比較例の場合、第７図に示す吸引磁力Ｆ、（三
方切換弁を作動するために必要な電磁コイル最小作動力
）および保持磁力Ｆ２ （三方切換弁を最上位に保持
しノズルを開状態にする電磁コイルの作動力）は、アウ
タバルブ２を正常に作動させるために次に示す式■およ
び■を満たす。Here, in the case of the comparative example, the attracting magnetic force F, (minimum operating force of the electromagnetic coil required to operate the three-way valve) and the holding magnetic force F2 (holding the three-way valve at the top position and turning the nozzle The operating force of the electromagnetic coil to open the valve satisfies the following equations (1) and (2) in order to operate the outer valve 2 normally.
Ｆ ＋ ＞ Ｆ−＋π／４ （ｄ２−ｄｌ”）ＰＣ・・
・■Ｆ２＞Ｆ、＋π／４ （ａ２−ｃｔ２”） Ｐ、・
・・■Ｆｓ ニスプリング８の付勢力ｄ ：インナバルブ１の外径ｄｌ ：ボディ５とアウタバルブ２とのシート部の内径ｄ２ ：インナバルブ１とアウタバルブ２のシート部の
内径Ｐｃ ：コモンレール３の燃料圧式■および■によると、コモンレール３から圧送される
燃料圧ＰＣが変動した場合、ｄ＝ｄ、およびｄ＝ｄ、に
設定されていなければ、吸引磁力Ｆ、および保持磁力Ｆ
２は、燃料圧ＰＣの影響を受ける。比較例では、ｄをｄ
、に等しくなるように近付けることは可能であるが、ア
ウタバルブ２の構造上、ｄをｄ２にほぼ等しくなるよう
に近付ｌけることは困難である。このため、コモンレール燃料圧
ＰＣが過大になると、式■、■および第６図から理解さ
れるように、三方切換弁を開に保持するのに必要な保持
磁力Ｆ２が電磁コイル８の開弁設定力を超えると、アウ
タバルブ２を最上位の開位置に保持できない。F + > F-+π/4 (d2-dl") PC...
・■F2>F, +π/4 (a2-ct2”) P,・
・・■ Fs Biasing force d of spring 8 : Outer diameter dl of inner valve 1 : Inner diameter d2 of the seat part of body 5 and outer valve 2 : Inner diameter Pc of the seat part of inner valve 1 and outer valve 2 : Fuel pressure type of common rail 3 ■ According to and ■, when the fuel pressure PC pumped from the common rail 3 fluctuates, if d=d and d=d are not set, the attracting magnetic force F and the holding magnetic force F
2 is affected by fuel pressure PC. In the comparative example, d is
It is possible to bring d close to equal to d2, but due to the structure of the outer valve 2, it is difficult to bring d close to equal to d2. For this reason, when the common rail fuel pressure PC becomes excessive, as can be understood from equations ① and ② and Fig. 6, the holding magnetic force F2 required to hold the three-way switching valve open will cause the electromagnetic coil 8 to set the valve open. If the force is exceeded, the outer valve 2 cannot be held in the uppermost open position.
これに対し、本実施例の場合、スプール２５を使用して
いるため、弁開時と弁閉時の受圧面積が一定になるので
、吸引磁力と保持磁力は等しくなる。次式■を満たすと
、スプール２５を正常に開閉する。On the other hand, in the case of this embodiment, since the spool 25 is used, the pressure receiving area is constant when the valve is open and when the valve is closed, so the attracting magnetic force and the holding magnetic force are equal. When the following formula (2) is satisfied, the spool 25 is opened and closed normally.
Ｆ ａ ＞ Ｆ−＋π／４ （Ｄ”−Ｄ、”）ＰＣ−・
・■Ｆ３ ：吸引磁力または保持磁力Ｆ、；スプリング２８の付勢力Ｄ ＝スプール２５の外径ＤＩ 二開ロ部３４ａの内径Ｐｅ ：コモンレールの燃料圧そして本実施例では、Ｄとり、をほぼ同等になるように
設定しているので、吸引磁力または保持磁力Ｆ３は、は
とんど燃料圧Ｐ。に影響されることはなく、燃料圧が変
動して過大となってもスプール２５を確実に開閉させる
。F a > F-+π/4 (D"-D,")PC-・
・■F3: Attracting magnetic force or holding magnetic force F,; Biasing force D of the spring 28 = Outer diameter DI of the spool 25 Inner diameter of the double opening part 34a Pe: Fuel pressure of the common rail, and in this embodiment, D is almost the same. Therefore, the attracting magnetic force or holding magnetic force F3 is basically the fuel pressure P. To surely open and close a spool 25 even if the fuel pressure fluctuates and becomes excessive without being affected by the above.
また、本実施例では、スプール弁を用いているから、比
較例のｄ、ｄ、およびｄ２に比べＤおよびり、を比較的
大きくすることが可能であるので、同−切換部流路面積
をつくるのにスプール２５と一体のコア２７の移動量を
小さくすることができるため、弁を高速作動することが
できる。In addition, since this example uses a spool valve, it is possible to make D and d relatively larger than d, d, and d2 of the comparative example, so the flow path area of the switching part can be made relatively large. Since the amount of movement of the core 27, which is integral with the spool 25, can be made smaller, the valve can be operated at high speed.
比較例では、三方切換弁のその仕上げ加工にボディ５と
アウタバルブ２の各内壁面の二か所にインターナル研磨
加工が必要であったが、本実施例スプール２５によると
、そのような研磨加工を必要としないため、製造コスト
の削減が図れる。In the comparative example, internal polishing was required at two locations on the inner wall surfaces of the body 5 and the outer valve 2 for finishing the three-way switching valve, but according to the spool 25 of the present example, such polishing was not necessary. Since this method does not require the following steps, manufacturing costs can be reduced.
さらに、本実施例では、比較例に対し、噴射率制御用の
１ウエイオリフイスと油圧ピストンとを廃止しているの
で、ノズルニードルの移動を高速化することができると
ともに燃料噴射弁の小型化を図ることができる。Furthermore, in this example, compared to the comparative example, the one-way orifice for controlling the injection rate and the hydraulic piston are eliminated, making it possible to speed up the movement of the nozzle needle and downsize the fuel injection valve. can be achieved.
第３図に本発明の第２の実施例によるガソリン筒内噴射
用インジェクタ６０を示す。なお、第１の実施例と基本
的な構成は実質的に同一であるので、同一構成部分には
同一の符号を付す。この実施例では、シリンダ２６の外
周壁とボディ１５との間に０リング６１および６２を設
けることにより、高圧燃料通路の油密を図っている。こ
のため、クリアランス管理によりコストを削減できると
いう効果がある。FIG. 3 shows a gasoline in-cylinder injector 60 according to a second embodiment of the present invention. Note that since the basic configuration is substantially the same as that of the first embodiment, the same components are given the same reference numerals. In this embodiment, O-rings 61 and 62 are provided between the outer circumferential wall of the cylinder 26 and the body 15 to make the high-pressure fuel passage oil-tight. Therefore, clearance management has the effect of reducing costs.
（発明の効果）以上説明したように、本発明の燃料噴射弁によれば、三
方切換弁にスプール弁を使用し、さらにスプール弁の外
径と弁開口部の内径をほぼ同等にしたので、スプール弁
を駆動するための必要駆動力が燃料圧の影響を受けず、
燃料圧が変動しても確実にノズルを開閉することができ
るという効果がある。(Effects of the Invention) As explained above, according to the fuel injection valve of the present invention, a spool valve is used as the three-way switching valve, and the outer diameter of the spool valve and the inner diameter of the valve opening are made approximately equal. The required driving force to drive the spool valve is not affected by fuel pressure.
This has the effect that the nozzle can be reliably opened and closed even if the fuel pressure fluctuates.
第１図は本発明の第１の実施例による燃料噴射弁を表わ
す断面図、第２図は第１の実施例によるスプール弁を表
わす拡大断面図、第３図は本発明の第２の実施例による
燃料噴射弁を表わす断面図、第４図および第５図は従来
の燃料噴射弁を表わす概略構成図、第６図は比較例によ
る燃料圧と保持磁力の関係を表わす特性図、第７図は比
較例によるアウタバルブのストロークと電磁コイルの作
動力の関係を表わす特性図である。１０ ・・・ ガソリン筒内噴射用インジェクタ（燃料噴射弁）、１７ ・・・ ノズル（弁本体）、１７ａ・・・ ノズル端内壁面（弁座部）、１７ｂ・・
・ 案内孔、１９ａ・・・ 噴射孔、２０ ・・・ ニードル（弁部材）、２１ ・・・ 圧縮コイルスプリング（付勢手段）、２５ ・・・ スプール（スプール弁）、２６ａ・・・
切欠溝（排出ポート）、２７ ・・・ コア（駆動手
段）、３０ ・・・ 環状溝（供給ポート）、３４ａ・・・
開口部、３６ ・・・ スプリング室（付勢手段収容室）、３８ ・・・ ステータ（駆動手段）、４３ ・・・
電磁コイル（駆動手段）、Ｄ ・・・ スプール外径、Ｄｌ・・・ 開口部の内径（駆動手段）。FIG. 1 is a sectional view showing a fuel injection valve according to a first embodiment of the present invention, FIG. 2 is an enlarged sectional view showing a spool valve according to the first embodiment, and FIG. 3 is a second embodiment of the present invention. 4 and 5 are schematic configuration diagrams showing a conventional fuel injection valve. FIG. 6 is a characteristic diagram showing the relationship between fuel pressure and holding magnetic force according to a comparative example. The figure is a characteristic diagram showing the relationship between the stroke of the outer valve and the operating force of the electromagnetic coil according to a comparative example. 10... Gasoline in-cylinder injector (fuel injection valve), 17... Nozzle (valve body), 17a... Nozzle end inner wall surface (valve seat), 17b...
- Guide hole, 19a... Injection hole, 20... Needle (valve member), 21... Compression coil spring (biasing means), 25... Spool (spool valve), 26a...
Notch groove (discharge port), 27... Core (driving means), 30... Annular groove (supply port), 34a...
Opening portion, 36... Spring chamber (biasing means accommodation chamber), 38... Stator (driving means), 43...
Electromagnetic coil (driving means), D... Spool outer diameter, Dl... Inner diameter of opening (driving means).
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29148090AJPH04164149A (en) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Fuel injection valve |
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29148090AJPH04164149A (en) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Fuel injection valve |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04164149Atrue JPH04164149A (en) | 1992-06-09 |
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29148090APendingJPH04164149A (en) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Fuel injection valve |
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04164149A (en) |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5758413A (en)* | 1995-09-25 | 1998-06-02 | International Business Machines Corporation | Method of manufacturing a multiple layer circuit board die carrier with fine dimension stacked vias |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5758413A (en)* | 1995-09-25 | 1998-06-02 | International Business Machines Corporation | Method of manufacturing a multiple layer circuit board die carrier with fine dimension stacked vias |
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
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