Movatterモバイル変換

[0]ホーム
URL:

JP4242162B2 - Light source device - Google Patents

Light source deviceDownload PDF

Info

Publication number
JP4242162B2
JP4242162B2JP2003010211AJP2003010211AJP4242162B2JP 4242162 B2JP4242162 B2JP 4242162B2JP 2003010211 AJP2003010211 AJP 2003010211AJP 2003010211 AJP2003010211 AJP 2003010211AJP 4242162 B2JP4242162 B2JP 4242162B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
light
degrees
prism
light source
range
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2003010211A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2004006245A (en
JP2004006245A5 (en
Inventor
友義 山下
一清 千葉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Chemical Corp
Original Assignee
Mitsubishi Chemical Corp
Mitsubishi Rayon Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Chemical Corp, Mitsubishi Rayon Co LtdfiledCriticalMitsubishi Chemical Corp
Priority to JP2003010211ApriorityCriticalpatent/JP4242162B2/en
Publication of JP2004006245ApublicationCriticalpatent/JP2004006245A/en
Publication of JP2004006245A5publicationCriticalpatent/JP2004006245A5/ja
Application grantedgrantedCritical
Publication of JP4242162B2publicationCriticalpatent/JP4242162B2/en
Anticipated expirationlegal-statusCritical
Expired - Fee Relatedlegal-statusCriticalCurrent

Links

Images

Landscapes

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a light source device having a primary light source excellent in light use efficiency, and excellent in a visual field angle characteristic and image quality without degrading a high-luminance characteristic. <P>SOLUTION: This light source device is at least provided with: the primary light source; a light guide body having a light-entering surface for entering light emitted from the primary light source and a light-emitting surface for guiding the entered light to emit it; a light-deflecting element disposed adjacently to the light-emitting surface of the light guide body; and a light-diffusing element disposed adjacently on the light-emitting surface of the light-deflecting element. In the light source device, the full width at the half maximum of the optical outgoing light luminous intensity distribution of the light-diffusing element in entering parallel light-rays is 1-13 degrees. <P>COPYRIGHT: (C)2004,JPO

Description

Translated fromJapanese

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ノートパソコン、液晶テレビ、携帯電話、携帯情報端末等において表示部として使用される液晶表示装置等を構成するエッジライト方式の光源装置に関る。
【０００２】
【従来の技術】
近年、カラー液晶表示装置は、携帯用ノートパソコンやパソコン等のモニターとして、あるいは液晶テレビやビデオ一体型液晶テレビ、携帯電話、携帯情報端末等の表示部として、種々の分野で広く使用されてきている。また、情報処理量の増大化、ニーズの多様化、マルチメディア対応等に伴って、液晶表示装置の大画面化、高精細化が盛んに進められている。
【０００３】
液晶表示装置は、基本的にバックライト部と液晶表示素子部とから構成されている。バックライト部としては、液晶表示素子部の直下に光源を配置した直下方式のものや導光体の側端面に対向するように光源を配置したエッジライト方式のものがあり、液晶表示装置のコンパクト化の観点からエッジライト方式が多用されている。
【０００４】
ところで、近年、比較的小さな画面寸法の表示装置であって観察方向範囲の比較的狭い例えば携帯電話機の表示部として使用される液晶表示装置等では、消費電力の低減の観点から、エッジライト方式のバックライト部として、一次光源から発せられる光量を有効に利用するために、画面から出射する光束の広がり角度をできるだけ小さくして所要の角度範囲に集中して光を出射させるものが利用されてきている。
【０００５】
このように観察方向範囲が限定される表示装置であって、一次光源の光量の利用効率を高め消費電力を低減するために比較的狭い範囲に集中して光出射を行う光源装置として、本出願人は、特開２００２−１４３５１５号公報（特許文献１）において、導光体の光出射面に隣接して両面にプリズム形成面を有するプリズムシートを使用することを提案している。
【０００６】
【特許文献１】
特開２００２−１４３５１５号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
この両面プリズムシートでは、一方の面である入光面及び他方の面である出光面のそれぞれに、互いに平行な複数のプリズム列が形成されており、入光面と出光面とでプリズム列方向を合致させ且つプリズム列どうしを対応位置に配置している。これにより、導光体の光出射面から該光出射面に対して傾斜した方向に出射光のピークを持ち適宜の角度範囲に分布して出射する光を、プリズムシートの入光面の一方のプリズム面から入射させ他方のプリズム面で内面反射させ、更に出光面のプリズムでの屈折作用を受けさせて、比較的狭い所要方向へ光を集中出射させる。
【０００８】
この光源装置によれば、狭い角度範囲の集中出射が可能であるが、光偏向素子として使用されるプリズムシートとして両面に互いに平行な複数のプリズム列を、入光面と出光面とでプリズム列方向を合致させ且つプリズム列どうしを対応位置に配置することが必要であり、この成形が複雑になる。
【０００９】
また、このような狭い角度範囲に集中して出射された光が強いぎらつきを引き起こすため、バックライトの品位に劣るという問題も有していた。さらに、このような視野角の狭い光源装置は、小型のバックライトでは問題はないが、4インチ以上の液晶表示装置用のバックライト、特に１２〜１５インチ程度のノ−トパソコン用液晶表示装置に使用されるバックライトとしては視野角が狭く、視認性に劣るという問題をも有していた。
【００１０】
そこで、本発明の目的は、一次光源の光利用効率に優れた高輝度特性を損なうことなく、視野角特性および画像形成用証明としての品位に優れた光源装置を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
すなわち、本発明の光源装置は、一次光源と、該一次光源から発せられる光を入射する
光入射面及び入射した光を導光して出射する光出射面を有する導光体と、該導光体の光出射面に隣接配置される光偏向素子と、該光偏向素子の出光面上に隣接配置される光拡散素子とを少なくとも備えた光源装置であって、
前記光偏向素子は前記導光体の光出射面に対向して位置する入光面とその反対側の出光面とを有しており、該入光面には互いに並列に配列された複数のプリズム列が形成されており、該プリズム列は２つのプリズム面を有しており、少なくとも一方のプリズム面の少なくとも一部が凸曲面形状をなしており、前記凸曲面形状は、前記プリズム列において前記少なくとも一方の面の側において、前記プリズム列の頂部と谷部とを結ぶ直線から最大距離ｄ突出した形状であり、前記プリズム列の配列ピッチＰと、前記最大距離ｄとの比（ｄ／Ｐ）が０．０５〜５％の範囲内である形状であり、前記光拡散素子は平行光を入射したときの出射光光度分布の半値全幅が１〜１３度であることを特徴とするものである。また、本発明の光源装置は、一次光源と、該一次光源から発せられる光を入射する光入射面及び入射した光を導光して出射する光出射面を有する導光体と、該導光体の光出射面に隣接配置される光偏向素子と、該光偏向素子の出光面上に隣接配置される光拡散素子とを少なくとも備えた光源装置であって、前記光偏向素子は前記導光体の光出射面に対向して位置する入光面とその反対側の出光面とを有しており、該入光面には互いに並列に配列された複数のプリズム列が形成されており、該プリズム列は２つのプリズム面を有しており、少なくとも一方のプリズム面の少なくとも一部が凸曲面形状をなしており、前記凸曲面形状は、前記プリズム列において前記少なくとも一方の面の側において、前記プリズム列の頂部と谷部とを結ぶ直線から最大距離ｄ突出した形状であり、前記プリズム列の配列ピッチＰと、前記最大距離ｄとの比（ｄ／Ｐ）が０．０５〜５％の範囲内である形状であり、前記光拡散素子の少なくとも一方の面の平均傾斜角が０．８〜１２度であることを特徴とするものである。
【００１２】
また、本発明の光源装置は、一次光源と、該一次光源から発せられる光を入射する光入射面及び入射した光を導光して出射する光出射面を有する導光体と、該導光体の光出射面に隣接配置される光偏向素子と、該光偏向素子の出光面上に隣接配置される光拡散素子とを少なくとも備えた光源装置であって、前記光偏向素子は前記導光体の光出射面に対向して位置する入光面とその反対側の出光面とを有しており、該入光面には互いに並列に配列された複数のプリズム列が形成されており、該プリズム列は２つのプリズム面を有しており、少なくとも一方のプリズム面の少なくとも一部が凸曲面形状をなしており、前記光偏向素子からの出射光輝度分布の半値全幅が１９〜２６度であり、前記光拡散素子の平行光を入射したときの出射光輝度分布の半値全幅が１〜８度であることを特徴とするものである。
【００１３】
また、本発明の光源装置は、一次光源と、該一次光源から発せられる光を入射する互いに対向配置してなる２つの光入射面及び入射した光を導光して出射する光出射面を有し、展開長が８ｃｍを超え２８ｃｍ以下である導光体と、該導光体の光出射面に隣接配置される光偏向素子と、該光偏向素子の出光面上に隣接配置される光拡散素子とを少なくとも備えた光源装置であって、前記光偏向素子は前記導光体の光出射面に対向して位置する入光面とその反対側の出光面とを有しており、該入光面には互いに並列に配列された複数のプリズム列が形成されており、該プリズム列は２つのプリズム面を有しており、少なくとも一方のプリズム面の少なくとも一部が凸曲面形状をなしており、前記光拡散素子は平行光を入射したときの出射光光度分布の半値全幅が０．７〜６度であることを特徴とするものである。
【００１４】
また、本発明の光源装置は、一次光源と、該一次光源から発せられる光を入射する光入射面及び入射した光を導光して出射する光出射面を有する導光体と、該導光体の光出射面に隣接配置される光偏向素子と、前記光偏向素子の出光面上に隣接配置される光拡散素子とを少なくとも備えた光源装置であって、該光拡散素子は平行光を入射したときの出射光光度分布の半値全幅が異方性を有していることを特徴とするものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照しながら、本発明の実施の形態を説明する。
【００１６】
図１は、本発明による面状の光源装置（面光源装置）の一つの実施形態を示す模式的斜視図である。図１に示されているように、本発明の光源装置は、少なくとも一つの側端面を光入射面３１とし、これと略直交する一つの表面を光出射面３３とする導光体３と、この導光体３の光入射面３１に対向して配置され光源リフレクタ２で覆われた一次光源１と、導光体３の光出射面上に配置された光偏向素子４と、光偏向素子４の出光面４２上に配置された光拡散素子６、導光体３の光出射面３３の裏面３４に対向して配置された光反射素子５とから構成される。
【００１７】
導光体３は、ＸＹ面と平行に配置されており、全体として矩形板状をなしている。導光体３は４つの側端面を有しており、そのうちＹＺ面と平行な１対の側端面のうちの少なくとも一つの側端面を光入射面３１とする。光入射面３１は光源１と対向して配置されており、光源１から発せられた光は光入射面３１から導光体３内へと入射する。本発明においては、例えば、光入射面３１と対向する側端面３２等の他の側端面にも光源を配置してもよい。
【００１８】
導光体３の光入射面３１に略直交した２つの主面は、それぞれＸＹ面と略平行に位置しており、いずれか一方の面（図では上面）が光出射面３３となる。この光出射面３３またはその裏面３４のうちの少なくとも一方の面に粗面からなる指向性光出射機能部や、プリズム列、レンチキュラーレンズ列、Ｖ字状溝等の多数のレンズ列を光入射面３１と略平行に並列形成したレンズ面からなる指向性光出射機能部等を付与することによって、光入射面３１から入射した光を導光体３中を導光させながら光出射面３３から光入射面３１および光出射面３３に直交する面（ＸＺ面）内において指向性のある光を出射させる。このＸＺ面内分布における出射光光度分布のピークの方向が光出射面３３となす角度をαとする。該角度αは例えば１０〜４０度であり、出射光光度分布の半値全幅は例えば１０〜４０度である。
【００１９】
導光体３の表面に形成する粗面やレンズ列は、ＩＳＯ４２８７／１−１９８４による平均傾斜角θａが０．５〜１５度の範囲のものとすることが、光出射面３３内での輝度の均斉度を図る点から好ましい。平均傾斜角θａは、さらに好ましくは１〜１２度の範囲であり、より好ましくは１．５〜１１度の範囲である。この平均傾斜角θａは、導光体３の厚さ（ｔ）と入射光が伝搬する方向の長さ（Ｌ）との比（Ｌ／ｔ）によって最適範囲が設定されることが好ましい。すなわち、導光体３としてＬ／ｔが２０〜２００程度のものを使用する場合は、平均傾斜角θａを０．５〜７．５度とすることが好ましく、さらに好ましくは１〜５度の範囲であり、より好ましくは１．５〜４度の範囲である。また、導光体３としてＬ／ｔが２０以下程度のものを使用する場合は、平均傾斜角θａを７〜１２度とすることが好ましく、さらに好ましくは８〜１１度の範囲である。
【００２０】
導光体３に形成される粗面の平均傾斜角θａは、ＩＳＯ４２８７／１−１９８４に従って、触針式表面粗さ計を用いて粗面形状を測定し、測定方向の座標をｘとして、得られた傾斜関数ｆ（ｘ）から次の（１）式および（２）式を用いて求めることができる。ここで、Ｌは測定長さであり、Δａは平均傾斜角θａの正接である。
【００２１】
【数１】

Figure 0004242162
さらに、導光体３としては、その光出射率が０．５〜５％の範囲にあるものが好ましく、より好ましくは１〜３％の範囲である。これは、光出射率が０．５％より小さくなると導光体３から出射する光量が少なくなり十分な輝度が得られなくなる傾向にあり、光出射率が５％より大きくなると光源１近傍で多量の光が出射して、光出射面３３内でのＸ方向における光の減衰が著しくなり、光出射面３３での輝度の均斉度が低下する傾向にあるためである。このように導光体３の光出射率を０．５〜５％とすることにより、光出射面から出射する光の出射光光度分布（ＸＺ面内）におけるピーク光の角度が光出射面の法線に対し５０〜８０度の範囲にあり、光入射面と光出射面との双方に垂直なＸＺ面における出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅が１０〜４０度であるような指向性の高い出射特性の光を導光体３から出射させることができ、その出射方向を光偏向素子４で効率的に偏向させることができ、高い輝度を有する光源装置を提供することができる。
【００２２】
本発明において、導光体３からの光出射率は次のように定義される。光出射面３３の光入射面３１側の端縁での出射光の光強度（Ｉ0 ）と光入射面３１側の端縁から距離Ｌの位置での出射光強度（Ｉ）との関係は、導光体３の厚さ（Ｚ方向寸法）をｔとすると、次の（３）式のような関係を満足する。
【００２３】
【数２】
Figure 0004242162
ここで、定数αが光出射率であり、光出射面３３における光入射面３１と直交するＸ方向での単位長さ（導光体厚さｔに相当する長さ）当たりの導光体３から光が出射する割合（％）である。この光出射率αは、縦軸に光出射面２３からの出射光の光強度の対数と横軸に（Ｌ／ｔ）をプロットすることで、その勾配から求めることができる。
【００２４】
また、指向性光出射機能部が付与されていない他の主面には、導光体３からの出射光の光源１と平行な面（ＹＺ面）での指向性を制御するために、光入射面３１に対して略垂直の方向（Ｘ方向）に延びる多数のレンズ列を配列したレンズ面を形成することが好ましい。図１に示した実施形態においては、光出射面３３に粗面を形成し、裏面３４に光入射面３１に対して略垂直方向（Ｘ方向）に延びる多数のレンズ列の配列からなるレンズ面を形成している。本発明においては、図１に示した形態とは逆に、光出射面３３にレンズ面を形成し、裏面３４を粗面とするものであってもよい。
【００２５】
図１に示したように、導光体３の裏面３４あるいは光出射面３３にレンズ列を形成する場合、そのレンズ列としては略Ｘ方向に延びたプリズム列、レンチキュラーレンズ列、Ｖ字状溝等が挙げられるが、ＹＺ方向の断面の形状が略三角形状のプリズム列とすることが好ましい。
【００２６】
本発明において、導光体３に形成されるレンズ列としてプリズム列を形成する場合には、その頂角を７０〜１５０度の範囲とすることが好ましい。これは、頂角をこの範囲とすることによって導光体３からの出射光を十分集光さることができ、光源装置としての輝度の十分な向上を図ることができるためである。すなわち、プリズム頂角をこの範囲内とすることによって、出射光光度分布におけるピーク光を含みＸＺ面に垂直な面において出射光光度分布の半値全幅が３５〜６５度である集光された出射光を出射させることができ、光源装置としての輝度を向上させることができる。なお、プリズム列を光出射面３３に形成する場合には、頂角は８０〜１００゜の範囲とすることが好ましく、プリズム列を裏面３４に形成する場合には、頂角は７０〜８０゜または１００〜１５０゜の範囲とすることが好ましい。
【００２７】
なお、本発明では、上記のような光出射面３３またはその裏面３４に光出射機能部を形成する代わりにあるいはこれと併用して、導光体内部に光拡散性微粒子を混入分散することで指向性光出射機能を付与したものでもよい。また、導光体３としては、図１に示したような形状に限定されるものではなく、くさび状、船型状等の種々の形状のものが使用できる。
【００２８】
光偏向素子４は、導光体３の光出射面３３上に配置されている。光偏向素子４の２つの主面４１，４２は互いに対向しており、それぞれ全体としてＸＹ面と平行に位置する。主面４１，４２のうちの一方（導光体３の光出射面３３側に位置する主面）は入光面４１とされており、他方が出光面４２とされている。出光面４２は、導光体３の光出射面３３と平行な平坦面とされている。入光面４１は、多数のＹ方向に延びるプリズム列が互いに平行に配列されたプリズム形成面とされている。プリズム形成面は、隣接するプリズム列の間に比較的幅の狭い平坦部（例えば、プリズム列ピッチと同程度あるいはそれより小さい幅の平坦部）を設けてもよいが、光の利用効率を高める点からは平坦部を設けることなくプリズム列を連続して形成することが好ましい。
【００２９】
図２は、光偏向素子４の入光面４１のプリズム列の形状の説明図である。入光面４１のプリズム列の形状は、次のようにして設定されている。
【００３０】
即ち、プリズム列配列のピッチをＰとして、先ず、断面三角形状の仮想プリズム列Ｉを設定する。この仮想プリズム列Ｉの２つのプリズム面Ｉ−１，Ｉ−２のなす角度（即ち仮想プリズム頂角）をθとする。この仮想プリズム頂角θは、導光体３の光出射面３３から到来する光のＸＺ面内の出射光光度分布のピーク光（傾斜角α）が仮想プリズム列Ｉに入射して仮想プリズム面Ｉ−２により内面全反射された上で、例えば出光面４２の法線方向へと進行するように設定されている。仮想プリズム頂角θは、例えば、光偏向素子４の出光面４２から出射される光のピーク光を出光面４２の法線方向近傍（例えば、法線方向から±１０度の範囲内）へ向ける場合には、５０〜８０度とすることが好ましく、さらに好ましくは５５〜７５度の範囲であり、より好ましくは６０〜７０度の範囲である。また、仮想プリズム列の一方のプリズム面の傾斜角（出光面４２に対してなす角度）は、導光体３からの出射光を光偏向素子４で効率よくの所望の方向に偏向させることから４５度以上とすることが好ましく、さらに好ましくは４７度以上、より好ましくは５０度以上である。
【００３１】
次に、以上のようにして形状が設定された仮想プリズム列Ｉの形状を基準として、その少なくとも一方のプリズム面が凸曲面形状となるように実際のプリズム列の形状を定める。具体的には、次のようにして実際のプリズム列の形状を定めることが好ましい。導光体３の光出射面３３から出射する光の出射光光度分布（ＸＺ面内）のピーク光（傾斜角α）が一次光源１側の隣接仮想プリズム列の頂部をかすめて仮想プリズムＩに入射する仮想光を設定し、この仮想光が仮想プリズム面Ｉ−１を通過する位置をＫ１とし、仮想プリズム面Ｉ−２に到達する位置をＫ２とする。
【００３２】
通常は、位置Ｋ２よりも出光面４２に近い全面を凸曲面形状とすることが好ましい。一方、仮想プリズム列Ｉにおけるプリズム面Ｉ−２の内面全反射位置Ｋ２よりも入光面４１に近い位置（即ち、出光面４２から遠い位置）では、平面形状としてもよく凸曲面形状としてもよい。いずれの場合も、位置Ｋ２の出光面４２側近傍のプリズム面形状を延長するような形状とすることが好ましく、プリズム列の頂部は仮想プリズム列の頂部と一致しなくてもよい。
【００３３】
プリズム列の形状は、仮想プリズム列Ｉにおけるプリズム面Ｉ−２の内面全反射位置Ｋ２よりも出光面４２に近い位置では、その少なくとも一部または全部にプリズム面の傾斜角が仮想プリズム列Ｉのプリズム面Ｉ−２の傾斜角よりも大きな傾斜角をもつような凸曲面形状とすることが好ましい。
【００３４】
これは、図２に示されている寸法ｚ（プリズム列の頂点と仮想プリズム面Ｉ−２の内面反射位置Ｋ２との間のＺ方向距離）が以下の式（４）：
【数３】
Figure 0004242162
で示される値以上のＺ方向位置では、実際のプリズム面が以下の式（５）：
【数４】
Figure 0004242162
で表される仮想プリズム列Ｉのプリズム面Ｉ−２より大きな傾斜角を持つようにすることである（なお、式中ｎはプリズム列の屈折率である。）。
【００３５】
入光面４１のプリズム列の形状をこのように設定することで、光偏向素子４から出射する光の輝度分布角度（半値全幅）を小さくすることができる。その理由は次のとおりである。即ち、仮想プリズム列Ｉにおけるプリズム面Ｉ−２の内面全反射位置Ｋ２よりも出光面４２に近い位置に到達する光は、一次光源側の隣接仮想プリズム列の頂部よりも下側からαより大きな傾斜角で入射する光線の集合である。従って、そのピーク光の方向は、αより大きな傾斜の方向であり、その内面全反射光のピーク光の方向は出光面４２の法線方向から内面全反射の仮想プリズム面に沿った方向の方へと傾斜した方向となる。このような光は出光面４２からの出射光の輝度分布を広げる作用をなす。そこで、特定方向へ光量を集中して出射させるために、仮想プリズム列Ｉにおけるプリズム面Ｉ−２の内面全反射位置Ｋ２よりも出光面４２に近い位置で、その少なくとも一部を実際のプリズム列のプリズム面の傾斜角を、対応する仮想プリズム面の傾斜角より大きくすることで、この領域で実際に内面全反射された光の進行方向を仮想プリズム面での反射光よりも出光面４２の法線方向の方へと移動させるように修正することができ、高輝度化、狭視野化を図ることができる。
【００３６】
以上のような凸曲面形状は、仮想プリズム列Ｉにおけるプリズム面Ｉ−２の内面全反射位置Ｋ２よりも出光面４２に近い位置全体に形成して、内面全反射位置Ｋ２よりも出光面４２から遠い位置では仮想プリズム列のプリズム面Ｉ−２のままの形状とすることもでき、内面全反射位置Ｋ２よりも出光面４２から遠い位置も含めてプリズム面全体を凸曲面形状とすることもできる。このような凸曲面形状としては、仮想プリズム列と少なくとも底部を共通にした曲率半径ｒの凸円柱面形状を例示することができる。
【００３７】
ここで、ピッチＰで規格化した曲率半径ｒの値（ｒ／Ｐ）としては、２〜８０の範囲とすることが好ましく、より好ましくは７〜３０の範囲であり、さらに好ましくは８〜２０の範囲である。これは、ｒ／Ｐをこの範囲とすることによって光偏向素子４の出光面４２から出射する出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅を十分に狭くでき、光源装置としての輝度を十分に高くすることができるためである。例えば、プリズム列のピッチが４０〜６０μｍである場合には、曲率半径ｒは、２５０〜３０００μｍの範囲とすることが好ましく、より好ましくは３５０〜１０００μｍの範囲であり、さらに好ましくは４００〜７００μｍの範囲である。
【００３８】
また、光偏向素子４の各プリズム列の凸曲面形状としては、仮想プリズム列のプリズム面と凸曲面形状のプリズム面の最大距離ｄと前記プリズム列の配列ピッチＰとの比（ｄ／Ｐ）が０．０５〜５％の範囲となるような比較的緩やかな曲面形状とすることが好ましく、より好ましくは０．１〜３％の範囲であり、さらに好ましくは０．２〜２％の範囲である。これは、ｄ／Ｐが５％を超えると光偏向素子４による集光効果が損なわれ光の発散が起こる傾向にあり、光偏向素子４の出光面４２から出射する出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅を十分に狭くできなくなる傾向にあるためである。逆に、ｄ／Ｐが０．０５％未満であると光偏向素子４による集光効果が不十分となる傾向にあり、光偏向素子４の出光面４２から出射する出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅を十分に狭くできなくなる傾向にあるためである。
【００３９】
なお、本発明においては、光偏向素子４の各プリズム列の凸曲面形状は、上記のような曲率半径ｒの断面円弧状のものに限らず、上記のようなｄ／Ｐの範囲内であれば非球面状の凸曲面形状であってもよい。
【００４０】
本発明において、上記のような凸曲面形状のプリズム面は、少なくとも一次光源１から遠い側の面に形成することが好ましい。これによれば、導光体３の端面３２にも一次光源１を配置する場合の光偏向素子４から出射する光の輝度分布を十分に小さくすることができる。凸曲面形状のプリズム面は、例えば、導光体３を伝搬する光が光入射面３１と反対側の端面３２で反射して戻ってくる割合が比較的高い場合には、一次光源１に近い側のプリズム面も凸曲面形状とすることがより好ましい。特に、一次光源１に近い側のプリズム面を出光面４２の法線方向に関して仮想プリズム面Ｉ−２に対応する実際のプリズム面と対称的な形状にするのが好ましい。一方、導光体３を伝搬する光が光入射面３１と反対側の端面３２で反射して戻ってくる割合が比較的低い場合には、一次光源１に近い側のプリズム面を平面としてもよい。また、導光体３に光偏向素子４を載置した際のスティッキング現象の発生を抑止する目的でプリズム列の頂部を尖鋭にすること（頂部先端のエッジを明確に形成すること）が必要な場合には、一次光源１に近い側のプリズム面を平面とすることが、双方のプリズム面を凸曲面とした場合に比べてプリズム列形成のための成形用型部材の形状転写面形状のより正確な形成が可能になることに基づきプリズム列頂部を尖鋭に形成することが容易になることから好ましい。
【００４１】
本発明の光偏向素子においては、所望のプリズム形状を精確に作製し、安定した光学性能を得るとともに、組立作業時や光源装置としての使用時におけるプリズム頂部の摩耗や変形を抑止する目的で、プリズム列の頂部に平坦部あるいは曲面部を形成してもよい。この場合、プリズム頂部に形成する平坦部あるいは曲面部の幅は、３μｍ以下とすることが、光源装置としての輝度の低下やスティキング現象による輝度の不均一パターンの発生を抑止する観点から好ましく、より好ましくは２μｍ以下であり、さらに好ましくは１μｍ以下である。
【００４２】
このように、導光体３の光出射面３３上に上記のような光偏向素子４を、そのプリズム列形成面が入光面側となるように載置することによって、導光体３の光出射面３３から出射する指向性出射光のＸＺ面内での出射光光度分布をより狭くすることができ、光源装置としての高輝度化、狭視野化を図ることができる。このような光偏向素子４からの出射光のＸＺ面内での出射光輝度分布の半値全幅は、５〜２６度の範囲であることが好ましく、より好ましくは１０〜２０度の範囲であり、さらに好ましくは１２〜１８度の範囲である。これは、この出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅を５度以上とすることによって極端な狭視野化による画像等の見づらさをなくすことができ、２６度以下とすることによって高輝度化と狭視野化を図ることができるためである。
【００４３】
本発明における光偏向素子４の狭視野化は、導光体３の光出射面３３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の広がりの程度（半値全幅）に影響されるため、光偏向素子４の出光面４２からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ａの導光体３の光出射面３３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂに対する割合も、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂによって変わる。例えば、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂが２６度未満の場合には、半値全幅Ａが半値全幅Ｂの３０〜９５％の範囲であることが好ましく、より好ましくは３０〜８０％の範囲であり、さらに好ましくは３０〜７０％の範囲である。また、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂが２６度以上の場合には、半値全幅Ａが半値全幅Ｂの３０〜８０％の範囲であることが好ましく、より好ましくは３０〜７０％の範囲であり、さらに好ましくは３０〜６０％の範囲である。特に、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂが２６〜３６度の場合には、半値全幅Ａが半値全幅Ｂの３０〜８０％の範囲であることが好ましく、より好ましくは３０〜７０％の範囲であり、さらに好ましくは３０〜６０％の範囲である。さらに、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂが３６度を超える場合には、半値全幅Ａが半値全幅Ｂの３０〜７０％の範囲であることが好ましく、より好ましくは３０〜６０％の範囲であり、さらに好ましくは３０〜５０％の範囲である。
【００４４】
このように、本発明においては、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅が大きいものほど狭視野化の効果は大きくなるため、狭視野化の効率という点では出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂが２６度以上である導光体３との組み合わせで光偏向素子４を使用することが好ましく、より好ましくは半値全幅Ｂが３６度を超える導光体３である。また、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅が小さい場合には狭視野化の効果は小さくなるが、導光体３からの出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅が小さいものほど高輝度化を図ることができるため、高輝度化という点では出射光光度分布（ＸＺ面内）の半値全幅Ｂが２６度未満である導光体３との組み合わせで光偏向素子４を使用することが好ましい。
【００４５】
さらに、本発明においては、このように光偏向素子４によって狭視野化され高輝度化された光源装置において、輝度の低下をできる限り招くことなく、視野範囲を目的に応じて適度に制御するために、光偏向素子４の出光面上に光拡散素子６を隣接配置する。また、本発明においては、このように光拡散素子６を配置することによって、品位低下の原因となるぎらつきや輝度斑等を抑止し品位向上を図ることもできる。
【００４６】
光拡散素子６は、光偏向素子４の出光面側に光偏向素子４と一体化させてもよいし、光拡散素子６を個別に光偏向素子４の出光面側に載置してもよいが、個別に光拡散素子６を配置することが好ましい。個別に光拡散素子６を載置する場合には、光拡散素子６の光偏向素子４に隣接する側の面には、光偏向素子４とのスティッキングを防止するため、凹凸構造を付与することが好ましい。同様に、光拡散素子６の出射面においても、その上に配置される液晶表示素子との間でのスティッキングを考慮する必要があり、光拡散素子６の出射面にも凹凸構造を付与することが好ましい。この凹凸構造は、スティッキング防止の目的のみに付与する場合には、平均傾斜角が０．７度以上となるような構造とすることが好ましく、さらに好ましくは１度以上であり、より好ましくは１．５度以上である。
【００４７】
本発明においては、輝度特性、視認性および品位等のバランスを考慮して光偏向素子４からの出射光を適度に拡散させる光拡散特性を有する光拡散素子６を使用することが必要である。すなわち、光拡散素子６の光拡散性が低い場合には、視野角を十分に広げることが困難となり視認性を低下させるとともに、品位改善効果が十分でなくなる傾向にあり、逆に光拡散性が高すぎる場合には光偏向素子４による狭視野化の効果が損なわれるとともに、全光線透過率も低くなり輝度が低下する傾向にある。そこで、本発明の光拡散素子６においては、平行光を入射したときの出射光光度分布の半値全幅が１〜１３度の範囲であるものが使用される。光拡散素子６の半値全幅は、好ましくは３〜１１度の範囲、さらに好ましくは４〜８．５度の範囲である。なお、本発明において光拡散素子６の出射光光度分布の半値全幅とは、図３に示すように、光拡散素子６に入射した平行光線が出射時にどの程度拡散して広がるかを示したもので、光拡散素子６を透過拡散した出射光の光度光度分布におけるピ−ク値に対する半値での広がり角の全幅の角度（ΔθＨ）をいう。
【００４８】
このような光拡散特性は、光拡散素子６中に光拡散剤を混入したり、光拡散素子６の少なくとも一方の表面に凹凸構造を付与することによって付与することができる。表面に形成する凹凸構造は、光拡散素子６の一方の表面に形成する場合と両方の表面に形成する場合とでは、その程度が異なる。光拡散素子６の一方の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角を０．８〜１２度の範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは３．５〜７度であり、より好ましくは４〜６．５度である。光拡散素子６の両方の表面に凹凸構造を形成する場合には、一方の表面に形成する凹凸構造の平均傾斜角を０．８〜６度の範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは２〜４度であり、より好ましくは２．５〜４度である。この場合、光拡散素子６の全光線透過率の低下を抑止するためには、光拡散素子６の入射面側の平均傾斜角を出射面側の平均傾斜角よりも大きくすることが好ましい。また、光拡散素子６のヘイズ値としては８〜８２％の範囲とすることが、輝度特性向上と視認性改良の観点から好ましく、さらに好ましくは３０〜７０％の範囲であり、より好ましくは４０〜６５％の範囲である。
【００４９】
本発明の光源装置においては、その発光面（光拡散素子６の出射面）の法線方向から観察した場合の表示エリア（即ち光源装置と組み合わせて使用される液晶表示素子等の表示素子の有効表示エリアに対応する有効発光領域）内における輝度が均一であることも要求される。この輝度の均一性は光源の表示エリアの大きさにも依存し、例えば、ノートパソコンやモニター等の表示エリアが大きい大型の光源装置では、比較的広い視野角特性が要求される場合があり、発光面からの出射する出射光輝度分布（ＸＺ面内）をより広くすることが要求される。一方、携帯電話や携帯情報端末等の表示エリアが小さい小型の光源装置では、高輝度や表示品位向上が優先される場合があり、発光面からの出射する出射光輝度分布（ＸＺ面内）は比較的狭くてもよい。このため、光拡散素子６としては、光源装置の表示エリアの大きさに応じて適切な光拡散特性を有するものを使用することが好ましい。
【００５０】
このような光源装置の表示エリアの大きさに応じた光拡散素子６の光拡散特性について、説明する。なお、光源装置の表示エリアの大きさは、その展開長を基準として説明する。ここで、光源装置の展開長（導光体３の展開長）とは、図４に示したように、線状の冷陰極光源が一次光源１として導光体３の光入射面に配置された場合、導光体３に入射した光が導光する方向、すなわち光入射面と垂直な方向における表示エリアの最長距離Ｌをいう。また、図５に示したように、導光体３のコ−ナにＬＥＤ等の点光源が一次光源１として配置された場合、光点源から最も遠い有効表示エリアと点光源を結ぶ直線上の表示エリアの距離Ｌをいう。
【００５１】
（１）導光体３の展開長が８ｃｍ以下の場合
このような光源装置は、一次光源１として線状の冷陰極管（一灯型）やＬＥＤ等が使用され、携帯電話、携帯情報端末、デジタルカメラ等の表示エリアが小さい表示装置に使用されるため、視野角をさほど大きくする必要はなく、品位低下の原因となるぎらつきや輝度斑等を抑える程度の光拡散性を光拡散素子６により付与し、光利用効率を高め高輝度を維持するとともに、消費電力を低く抑えることが必要となる。このため、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が１〜６度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１〜５度、より好ましくは２〜５度の範囲である。また、ヘイズ値としては、８〜６０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは８〜５０％、より好ましくは２０〜５０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が０．８〜５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは０．８〜４度、より好ましくは２〜４度の範囲である。
【００５２】
（２）導光体３の展開長が８ｃｍを超え２３ｃｍ以下の場合（一次光源１として一灯型の冷陰極管を使用）
このような光源装置は、ノートパソコン、デスクトップ型パソコンのモニター、比較的小型の液晶テレビ等の表示装置に使用されるため、比較的広い視野角が必要であり、液晶表示装置の高解像度化に伴い品位の高い高輝度が必要となる。このため、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が３〜１１度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４〜１０度、より好ましくは４〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜８０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４０〜７３％、より好ましくは４５〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が３〜９．５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３．５〜８．５度、より好ましくは４．５〜７度の範囲である。
【００５３】
導光体３の展開長が８ｃｍを超え１８ｃｍ以下の場合には、比較的小型のノートパソコンの表示装置に使用されるため、必要な視野角はやや狭いものである。このため、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が３〜８度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４〜８度、より好ましくは４〜７度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜７０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４０〜６５％、より好ましくは４５〜６０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が３〜７度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３．５〜６．５度、より好ましくは４．５〜６度の範囲である。
【００５４】
導光体３の展開長が１８ｃｍを超え２２ｃｍ以下の場合には、比較的大形のノートパソコンの表示装置に使用されるため、比較的広い視野角が必要であるとともに、表示エリア内での輝度の均一性を達成することが必要である。このため、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が４〜１０度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５〜９度、より好ましくは５〜８．５度の範囲である。また、ヘイズ値としては、４０〜７５％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５０〜７０％、より好ましくは５０〜６５％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が３．５〜８度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４〜７度、より好ましくは４．５〜６．５度の範囲である。
【００５５】
導光体３の展開長が２２ｃｍを超え２３ｃｍ以下の場合は、比較的大型のノートパソコン等の表示装置に使用される。一灯型の冷陰極管を一次光源１として使用するノートパソコンとしては表示エリアが大きいものであり、導光体３の展開長が２２ｃｍ以下のものと比較すると、光利用効率をより高くし輝度を向上させることが必要となる。このように輝度をより高くしようとすると、例えば、光源装置の導光体３の裏面に配置される反射シートとして、指向性反射性の低い発泡ＰＥＴ反射フィルムに代えて指向性反射特性に優れる銀反射シ−トやアルミ反射シ−ト等の金属反射シートを使用する必要がある。しかし、金属反射シ−トを使用した場合には、金属反射特有のぎらつき、入射面近傍に現れる暗線輝線、入射面両端部近傍に現れる暗部等の欠陥が強く発現され、光源装置としての品位が損なわれる傾向にある。このような品位低下を抑止するためには、出射光光度分布の半値全幅が９度を超えるような光拡散性の高い光拡散素子６を使用することが必要となってくるが、このうような光拡散素子６を使用した場合には光拡散性が大きくなりすぎるとともに、全光線透過率の大幅な低下を招くため、十分に高い輝度が得られないという問題点を有する。このため、このような品位低下を導光体３や光偏向素子４にて抑止し、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が５〜１１度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは６〜１０度、より好ましくは７〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、５０〜８０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５５〜７３％、より好ましくは５５〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が４．５〜９．５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５〜８．５度、より好ましくは５〜７度の範囲である。
【００５６】
（３）導光体３の展開長が８ｃｍを超え２８ｃｍ以下の場合（一次光源１として多灯型の冷陰極管を使用）
このような光源装置は、デスクトップ型パソコンのモニター、液晶テレビ等の表示装置に使用されるため、比較的広い視野角が必要であるとともに高い輝度が必要となる。このため、一次光源１としては導光体３の対向する２つの端面にそれぞれ１個以上の冷陰極管を配置した多灯型のものが使用される。このような光源装置では、一灯型の一次光源１を用いたものとは品位に関する視認性が異なり、後述するような出射光輝度分布（ＸＺ面内）の非対称性はその特性を失い、光源装置の中央部付近の出射光輝度分布（ＸＺ面内）は、図６に示したように、光拡散素子６を使用しない場合でも対称性が向上する。さらに、光源に近い両端部近傍での出射光輝度分布（ＸＺ面内）は、それぞれ最も近いところから導光される光の影響をうけ、若干非対称性を帯びた出射光輝度分布（ＸＺ面内）となる。すなわち、図６の左側の端部近傍では、光源側の出射光輝度分布（ＸＺ面内）が急峻で、中央側の出射光輝度分布（ＸＺ面内）は滑らかなテイリング傾向を有しているため、左端部近傍での光の出射方向はやや中央部へ向いている成分が多くなっている。一方、図６の右側の端部近傍では、これと反対の出射光輝度分布（ＸＺ面内）を有しており、光の出射方向はやや中央部へ向いている成分が多くなっている。このため、中央部から両端部近傍を観察したときの視認性に優れた出射光特性が得られ、端部まで高品位な、高い輝度を有する光源装置となる。
【００５７】
このため、光拡散素子６としては、広い視野角を得る光拡散性が必要とされ、出射光光度分布の半値全幅が０．７〜１３度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは１〜１１度、より好ましくは２〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜８２％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３５〜７５％、より好ましくは４０〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が０．８〜１２度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１〜８．５度、より好ましくは１．５〜７度の範囲である。また、導光体３の展開長が２２ｃｍを超え２８ｃｍ以下である場合には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が６〜１３度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは７〜１１度、より好ましくは７〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、５０〜８２％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは６０〜７５％、より好ましくは６５〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が４．５〜１２度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５．５〜８．５度、より好ましくは６〜７度の範囲である。さらに、導光体３の展開長が８ｃｍを超え２２ｃｍ以下である場合には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が０．７〜６度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは１〜５度、より好ましくは２〜４度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜６０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３５〜５５％、より好ましくは４０〜５０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が０．８〜６度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１〜５度、より好ましくは１．５〜４．５度の範囲である。
【００５８】
本発明の光源装置においては、上記のような光拡散素子６を用いる場合、光偏向素子４からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅が１９〜２６度程度の集光性が比較的弱い光偏向素子４を使用するとともに、光拡散性の比較的弱い光拡散素子６を使用した方がＹＺ面での拡散による輝度の低下を抑えられるため、輝度向上の観点からは好ましい場合がある。この場合、光拡散素子６としては、広い視野角を得る光拡散性が必要とされ、出射光光度分布の半値全幅が１〜８度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは２〜８度、より好ましくは３〜７度の範囲である。また、ヘイズ値としては、８〜７０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３０〜６５％、より好ましくは４０〜６０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の一方の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が０．８〜７度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３〜６．５度、より好ましくは３．５〜６度の範囲である。凹凸構造を両面に形成する場合には、その一方の表面の平均傾斜角が０．８〜４度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１〜４度、より好ましくは２〜４度の範囲である。
【００５９】
本発明の光源装置においては、光偏向素子４の出光面から出射する出射光は図７に示したような非対称的な出射光輝度分布（ＸＺ面内：光拡散素子なし）を有する場合がある。この出射光輝度分布（ＸＺ面内）は、導光体３から出射した出射光光度分布（ＸＺ面内）に由来するものである。このような非対称的な出射光輝度分布（ＸＺ面内）は、例えば、光偏向素子４からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅が、２０度以下の指向性の高い出射光が出射される場合に発現する傾向にある。特に、表示エリアの比較的大きな光源装置においては、このような出射光輝度分布（ＸＺ面内）の非対称性を緩和させるためには、光拡散性の比較的強い光拡散素子６を使用することが必要となる（図７にこのような光拡散素子を使用した場合の出射光輝度分布を示した（光拡散素子あり）。）。一方、光拡散素子６として、出射光光度分布の半値全幅が４度以上、ヘイズ値が３５％以上のものを使用した場合には、光拡散素子６から出射する出射光輝度分布（ＸＺ面内）のピーク角度が光偏向素子４からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）のピーク角度に対して、光源と反対側の方向へ１〜３度程度偏角される。このため、光偏角素子からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）のピーク角度が所望の方向（例えば法線方向）にある場合には、光拡散素子６を使用することによって所望の方向での輝度の低下を招くことになる。従って、光偏向素子４からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅が２０度以下である場合に上記のような光拡散素子６を使用する際には、図７に示したように、予め、光偏向素子４からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）のピーク角度が所望の方向から光源側に０．５〜３度、さらに好ましくは０．５〜２度、より好ましくは１〜２度傾くように光偏向素子４等を設計しておくことが好ましい。
【００６０】
本発明においては、光拡散素子６として光拡散性に異方性を有するものを使用することが、光拡散素子６の全光線透過率を高め、光偏向素子４からの出射光を効率的に拡散でき、輝度を向上させることができるため好ましい。例えば、導光体３の一つの端面に線上の冷陰極管を一次光源１として配置した光源装置においては、狭視野化を図る光偏向素子４では、導光体３の光出射面から出射する出射光をＸＺ面において主として狭視野化を図るものであり、さらに光拡散素子６により狭視野化されたＸＺ面の光を主として拡散させ視野角を広げることを目的としている。しかし、光拡散素子６として等方性拡散性のものを使用した場合には、光偏角素子により狭視野化されていないＹＺ面の光も同等に拡散されるため、輝度の低下を招くことになる。そこで、図８に示したように、ＹＺ面よりもＸＺ面での光拡散性が高いような異方拡散性を有する光拡散素子６を使用することにより、光偏向素子４により狭視野化されたＸＺ面の光を強く拡散し、狭視野化されていないＹＺ面の光の拡散を弱くすることができ、光偏向素子４からの出射光を効率的に拡散することができ、輝度の低下をできる限り最小に抑えることができる。
【００６１】
本発明においては、このような光拡散素子６の異方拡散性については、どのような異方性を有する光拡散素子６を使用するかは、上記のようにＸＺ面とＹＺ面での異方性に限定されるものではなく、導光体３の光出射機構、光偏向素子４のレンズ形状や配列、光源装置の用途等に応じて適宜選定することができる。すなわち、図９に示したように、光拡散素子６の出射面に対する法線軸を含む任意の面（ＺＰ-ｎ面（ｎ＝１，２，・・・・））を想定し、これらの任意の面における出射光輝度分布（ＸＺ面内）の半値全幅を相違させることによって異方性を付与することができる。なお、ＺＰ-ｎ面の中で最も大きい半値全幅を最大半値全幅、最も小さい半値全幅を最小半値全幅とする。同様に、光拡散素子６に異方拡散性を付与する凹凸構造の平均傾斜角についても、ＺＰ-ｎ面と光拡散素子６（ＸＹ面）が交差する任意のＰ-ｎ方向における平均傾斜角を相違させることによって平均傾斜角の異方性を付与することができる。このとき、Ｐ-ｎ方向の中で最も大きい平均傾斜角を最大平均傾斜角、最も小さい平均傾斜角を最小平均傾斜角とする。
【００６２】
例えば、導光体３の一つの端面に線上の冷陰極管を配置し一次光源１とした場合、光偏向素子４は主としてＸＺ面で狭視野化を主として図り、ＹＺ面では殆ど作用しないため、ＸＺ面で効果的に出射光を拡散し、ＹＺ面では出射光を拡散させないような異方拡散性を有する光拡散素子６を使用することが最適である。従って、光拡散素子６としては、ＸＺ面で最大半値全幅を示し、ＹＺ面で最小半値全幅を示すような異方拡散性を有するものが好ましい。同様に、光拡散素子６に形成する凹凸構造も、Ｘ方向に最大平均傾斜角を有し、Ｙ方向に最小平均傾斜角を有するような構造あるいは配置とすることが好ましい。
【００６３】
このような異方拡散性を有する光拡散素子６においても、輝度特性、視認性および品位等のバランスを考慮して光偏向素子４からの出射光を適度に拡散させる光拡散特性を有する光拡散素子６を使用することが必要である。すなわち、光拡散素子６の光拡散性が低い場合には、視野角を十分に広げることが困難となり視認性を低下させるとともに、品位改善効果が十分でなくなる傾向にあり、逆に光拡散性が高すぎる場合には光偏向素子４による狭視野化の効果が損なわれるとともに、全光線透過率も低くなり輝度が低下する傾向にある。そこで、出射光光度分布の最大半値全幅が１〜１３度の範囲であるものが使用され、好ましくは３〜１１度の範囲、さらに好ましくは４〜９度の範囲である。また、最小半値全幅に対する最大半値全幅の比（最大半値全幅／最小半値全幅）が１．１〜２０の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは２〜１５の範囲、より好ましくは４〜１０の範囲である。これは、最大半値全幅／最小半値全幅を１．１以上とすることによって光の利用効率を向上させ輝度を高めることができるためであり、２０以下とすることによって強い光拡散性による輝度の低下を抑止することができるためである。
【００６４】
光拡散素子６の一方の表面に凹凸構造を形成する場合には、その最大平均傾斜角を０．８〜１５度の範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは３．５〜１１度であり、より好ましくは４〜９度である。また、最大半値全幅／最小半値全幅と同様の観点から、最小平均傾斜角に対する最大平均傾斜角の比（最大平均傾斜角／最小平均傾斜角）は、１．１〜２０の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは２〜１５の範囲、より好ましくは４〜１０の範囲である。凹凸構造は、光拡散素子６の両方の表面に形成してもよく、この場合、光拡散素子６の全光線透過率の低下を抑止するためには、光拡散素子６の入射面側の平均傾斜角を出射面側の平均傾斜角よりも大きくすることが好ましい。また、光拡散素子６のヘイズ値としては８〜８２％の範囲とすることが、輝度特性向上と視認性改良の観点から好ましく、さらに好ましくは３０〜７０％の範囲であり、より好ましくは４０〜６５％の範囲である。
【００６５】
また、光拡散素子６としては、光源装置の表示エリアの大きさに応じて適切な光拡散特性を有するものを使用することが好ましい。導光体３の展開長が８ｃｍ以下の場合には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の最大半値全幅が１〜６度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１〜５度、より好ましくは２〜５度の範囲である。また、ヘイズ値としては、８〜６０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは８〜５０％、より好ましくは２０〜５０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その最大平均傾斜角が０．８〜５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは０．８〜４度、より好ましくは２〜４度の範囲である。
【００６６】
導光体３の展開長が８ｃｍを超え２３ｃｍ以下の場合（一次光源１として一灯型の冷陰極管を使用）には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の最大半値全幅が３〜１３度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４〜１０度、より好ましくは４〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜８０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４０〜７３％、より好ましくは４５〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その最大平均傾斜角が３〜１５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３．５〜１０度、より好ましくは４．５〜８度の範囲である。
【００６７】
導光体３の展開長が８ｃｍを超え１８ｃｍ以下の場合には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の最大半値全幅が３〜１０度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４〜１０度、より好ましくは４〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜７０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４０〜６５％、より好ましくは４５〜６０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その最大平均傾斜角が３〜９度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３．５〜８度、より好ましくは４．５〜８度の範囲である。
【００６８】
導光体３の展開長が１８ｃｍを超え２２ｃｍ以下の場合には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の最大半値全幅が４〜１３度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５〜１１度、より好ましくは５〜８．５度の範囲である。また、ヘイズ値としては、４０〜７５％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５０〜７０％、より好ましくは５０〜６５％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その最大平均傾斜角が３．５〜１５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは４〜９度、より好ましくは４．５〜６．５度の範囲である。
【００６９】
導光体３の展開長が２２ｃｍを超え２３ｃｍ以下の場合は、光拡散素子６としては、出射光光度分布の最大半値全幅が５〜１３度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは６〜１２度、より好ましくは７〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、５０〜８０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５５〜７３％、より好ましくは５５〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その最大平均傾斜角が４．５〜１５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５〜１０度、より好ましくは５〜７度の範囲である。
【００７０】
導光体３の展開長が８ｃｍを超え２８ｃｍ以下の場合（一次光源１として多灯型の連陰極管を使用）には、光拡散素子６としては、広い視野角を得る光拡散性が必要とされ、出射光光度分布の最大半値全幅が０．７〜１３度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは１〜１１度、より好ましくは２〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜８２％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３５〜７５％、より好ましくは４０〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その最大平均傾斜角が０．８〜１５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１〜１３度、より好ましくは１．５〜７度の範囲である。また、導光体３の展開長が２２ｃｍを超え２８ｃｍ以下である場合には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が６〜１３度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは７〜１１度、より好ましくは７〜９度の範囲である。また、ヘイズ値としては、５０〜８２％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは６０〜７５％、より好ましくは６５〜７０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が４．５〜１５度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは５．５〜１３度、より好ましくは６〜７度の範囲である。さらに、導光体３の展開長が８ｃｍを超え２２ｃｍ以下である場合には、光拡散素子６としては、出射光光度分布の半値全幅が０．７〜６度の範囲のものを使用することが好ましく、さらに好ましくは１〜５度、より好ましくは２〜４度の範囲である。また、ヘイズ値としては、３０〜６０％の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは３５〜５５％、より好ましくは４０〜５０％の範囲である。さらに、光拡散素子６の表面に凹凸構造を形成する場合には、その平均傾斜角が０．８〜１０度の範囲であることが好ましく、さらに好ましくは１〜７度、より好ましくは１．５〜５度の範囲である。
【００７１】
このような異方拡散性を有する光拡散素子６の拡散性付与構造としては、例えば、図１０〜１２に示したような凹凸構造が挙げられる。図１０に示した凹凸構造は、一軸上に長く伸びたレンチキュラーレンズ列等のレンズ列を多数並列して連設した配列構造である。このようなレンズ列の配列ピッチは表示装置として使用される液晶素子のピッチおよび光偏向素子４のプリズム列等のレンズ列の配列ピッチに対してモアレの発生しにくいピッチを選定するか、ランダムな配列ピッチとすることが好まし。通常、レンズ列の配列ピッチは１〜７０μｍの範囲とすることが好ましく、製造の容易さやモアレの発生を防止する観点から５〜４０μｍがさらに好ましく、より好ましくは１０〜３０μｍの範囲である。また、レンズ列の長手方向と直交する方向の平均傾斜角は０．８〜1５度の範囲とすることが輝度向上と視認性の観点から好ましく、さらに好ましくは３．５〜１１度、より好ましくは４〜９度の範囲である。
【００７２】
図１１に示した凹凸構造は、多数のシリンドリカルレンズ形状体を離散的に配列した構造である。シリンドリカルレンズ形状体の配列間隔は、一定の規則的なピッチでもよく、ランダムな配列ピッチであってもよい。通常、シリンドリカルレンズ形状体の配列ピッチは、１〜７０μｍの範囲とすることが好ましく、製造の容易さやモアレの発生を防止する観点から５〜４０μｍがさらに好ましく、より好ましくは１０〜３０μｍの範囲である。また、シリンドリカルレンズ形状体の長手方向と直交する方向の平均傾斜角は０．８〜1５度とすることが輝度向上と視認性の観点から好ましく、さらに好ましくは３．５〜１１度、より好ましくは４〜９度の範囲である。このような離散的な配列構造は、光拡散素子６として最大半値全幅であることが必要な面と光拡散素子６の出射面との交差する線と、シリンドリカルレンズ形状体の長手方向が略直交する確率ができるだけ高くなるように配列することが好ましい。また、光拡散素子６として最小半値全幅であることが必要な面と光拡散素子６の出射面と交差する線と、シリンドリカルレンズ形状体の長手方向が略平行になる確率ができるだけ高くなるよう配列することが好ましい。
【００７３】
図１２に示した凹凸構造はヘアライン構造である。ヘアラインの延びる方向に直交方向の平均傾斜角は０．８〜1５度とすることが輝度向上と視認性の観点から好ましく、さらに好ましくは３．５〜１１度、より好ましくは４〜９度の範囲である。ヘアラインの延びる方向は、光拡散素子６として最大半値全幅であることが必要な面と光拡散素子６の出射面との交差する線と略直交する方向が好ましい。
【００７４】
このような異方拡散性を付与する凹凸構造が形成された面およびその裏面の少なくとも一方にマット構造を付与することにより、ぎらつきや輝度斑等を抑止することができ品位を向上させることができる。しかし、マット構造の光拡散性が強くなると異方拡散性が損なわれ輝度の低下を招く場合があるため、比較的光拡散性の弱いマット構造を付与することが好ましい。このようなマット構造としては、平均傾斜角度が０．５〜５度の範囲のものが好ましく、さらに好ましくは０．８〜４度、より好ましくは１〜３．５度の範囲である。なお、異方性付与凹凸構造の表面にマット構造を付与した場合のマット構造の平均傾斜角は、凹凸構造に起因する平均傾斜角度を除いたマット構造自体の平均傾斜角をいう。すなわち、凹凸構造の無い部分や凹凸構造の長手方向に平行な平均傾斜角を測定することができ、触針粗さ計による計測、光拡散素子６の断面形状を画像解析する方法、原子間力顕微鏡等によって測定することができる。
【００７５】
本発明においては、光偏向素子４を用いて導光体３からの出射光を法線方向等の特定な方向に出射させ、この出射光を異方拡散性を有する光拡散素子６を用いて所望の方向に出射させることもできる。この場合、光拡散素子６に異方拡散作用と光偏向角作用の両方の機能を付与することもできる。例えば、凹凸構造としてレンチキュラーレンズ列やシリンドリカルレンズ形状体を用いたものでは、その断面形状を非対称形状にすることで、異方拡散作用と光偏向作用の両機能を付与することができる。
【００７６】
また、本発明においては、光源装置としての視野角を調整し、品位を向上させる目的で、光偏向素子４や光拡散素子６に光拡散材を含有させることもできる。このような光拡散材としては、光偏向素子４や光拡散素子６を構成する材料と屈折率が異なる透明な微粒子を使用することができ、例えば、シリコンビーズ、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレ−ト、フッ素化メタクリレ−ト等の単独重合体あるいは共重合体等が挙げられる。光拡散材としては、光偏向素子４による狭視野効果や光拡散素子６による適度な拡散効果を損なわないように、含有量、粒径、屈折率等を適宜選定する必要がある。例えば、光拡散材の屈折率は、光偏向素子４や光拡散素子６を構成する材料との屈折率差が小さすぎると拡散効果が小さく、大きすぎると過剰な散乱屈折作用が生じるため、屈折率差が０．０１〜０．１の範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは０．０３〜０．０８、より好ましくは０．０３〜０．０５の範囲である。また、拡散材の粒径は、粒径が大きすぎると散乱が強くなりぎらつきや輝度の低下を引き起こし、小さすぎると着色が発生するため、平均粒径が０．５〜２０μｍの範囲とすることが好ましく、さらに好ましくは２〜１５μｍ、より好ましくは２〜１０μｍの範囲である。
【００７７】
一次光源１はＹ方向に延在する線状の光源であり、該一次光源１としては例えば蛍光ランプや冷陰極管を用いることができる。なお、本発明においては、一次光源１としては線状光源に限定されるものではなく、ＬＥＤ光源、ハロゲンランプ、メタハロランプ等のような点光源を使用することもできる。特に、携帯電話機や携帯情報端末機等の比較的小さな画面寸法の表示装置に使用する場合には、ＬＥＤ等の小さな点光源を使用することが好ましい。また、一次光源１は、図１に示したように、導光体３の一方の側端面に設置する場合だけでなく、必要に応じて対向する他方の側端面にもさらに設置することもできる。
【００７８】
光源リフレクタ２は一次光源１の光をロスを少なく導光体３へ導くものである。材質としては、例えば表面に金属蒸着反射層有するプラスチックフィルムを用いることができる。図示されているように、光源リフレクタ２は、光反射素子５の端縁部外面から一次光源１の外面を経て光偏向素子４の出光面端縁部へと巻きつけられている。他方、光源リフレクタ２は、光偏向素子４を避けて、光反射素子５の端縁部外面から一次光源１の外面を経て導光体３の光出射面端縁部へと巻きつけることも可能である。
【００７９】
このような光源リフレクタ２と同様な反射部材を、導光体３の側端面３１以外の側端面に付することも可能である。光反射素子５としては、例えば表面に金属蒸着反射層を有するプラスチックシートを用いることができる。本発明においては、光反射素子５として反射シートに代えて、導光体３の裏面３４に金属蒸着等により形成された光反射層等とすることも可能である。
【００８０】
本発明の導光体３、光偏向素子４および光拡散素子６は、光透過率の高い合成樹脂から構成することができる。このような合成樹脂としては、メタクリル樹脂、アクリル樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂が例示できる。特に、メタクリル樹脂が、光透過率の高さ、耐熱性、力学的特性、成形加工性に優れており、最適である。このようなメタクリル樹脂としては、メタクリル酸メチルを主成分とする樹脂であり、メタクリル酸メチルが８０重量％以上であるものが好ましい。導光体３及び光偏向素子４の粗面の表面構造やプリズム列等の表面構造を形成するに際しては、透明合成樹脂板を所望の表面構造を有する型部材を用いて熱プレスすることで形成してもよいし、スクリーン印刷、押出成形や射出成形等によって成形と同時に形状付与してもよい。また、熱あるいは光硬化性樹脂等を用いて構造面を形成することもできる。更に、ポリエステル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリメタクリルイミド系樹脂等からなる透明フィルムあるいはシート等の透明基材上に、活性エネルギー線硬化型樹脂からなる粗面構造またレンズ列配列構造を表面に形成してもよいし、このようなシートを接着、融着等の方法によって別個の透明基材上に接合一体化させてもよい。活性エネルギー線硬化型樹脂としては、多官能（メタ）アクリル化合物、ビニル化合物、（メタ）アクリル酸エステル類、アリル化合物、（メタ）アクリル酸の金属塩等を使用することができる。
【００８１】
以上のような一次光源１、光源リフレクタ２、導光体３、光偏向素子４、光拡散素子６および光反射素子５からなる光源装置の発光面（光拡散素子６の出光面）上に、液晶表示素子を配置することにより、本発明の光源装置をバックライトとした液晶表示装置が構成される。液晶表示装置は、図１における上方から液晶表示素子を通して観察者により観察される。また、本発明においては、十分にコリメートされた狭い輝度分布（ＸＺ面内）の光を光源装置から液晶表示素子に入射させることができるため、液晶表示素子での階調反転等がなく明るさ、色相の均一性の良好な画像表示が得られるとともに、所望の方向に集中した光照射が得られ、この方向の照明に対する一次光源１の発光光量の利用効率を高めることができる。
【００８２】
尚、以上の実施形態は光源装置に関して説明したが、本発明はＹ方向寸法が例えば導光体３の厚さの５倍以下であるＸ方向に細長い棒状の光源装置にも適用できる。その場合、一次光源１としてはＬＥＤ等の略点状のものを使用することができる。
【００８３】
【実施例】
以下、実施例によって本発明を具体的に説明する。
なお、以下の実施例における各物性の測定は下記のようにして行った。
【００８４】
面光源装置の法線輝度、光度半値全幅の測定
光源として冷陰極管を用い、インバータ（ハリソン社製ＨＩＵ−７４２Ａ）にＤＣ１２Ｖを印加して高周波点灯させた。輝度は、面光源装置あるいは導光体の表面を２０ｍｍ四方の正方形に３×５分割し、各正方形の法線方向の輝度値の１５点平均を求めた。導光体の光度半値全幅は、導光体の表面に４ｍｍφのピンホールを有する黒色の紙をピンホールが表面の中央に位置するように固定し、輝度計の測定円が８〜９ｍｍとなるように距離を調整し、冷陰極管の長手方向軸と垂直方向および平行方向でピンホールを中心にゴニオ回転軸が回転するように調節した。それぞれの方向で回転軸を＋８０度〜−８０度まで１度間隔で回転させながら、輝度計で出射光の光度分布（ＸＺ面内）を測定し、ピーク角度、半値全幅（ピーク値の１／２の分布（ＸＺ面内）の広がり角）を求めた。また、面光源装置の輝度半値全幅は、輝度計の視野角度を０．１度にし、面光源装置の中央の面に位置するよう調整し、ゴニオ回転軸が回転するように調節した。それぞれの方向で回転軸を＋８０度〜−８０度まで１度間隔で回転させながら、輝度計で出射光の輝度分布（ＸＺ面内）を測定し、ピーク輝度、半値全幅（ピーク値の１／２の分布（ＸＺ面内）の広がり角）を求めた。
【００８５】
平均傾斜角（θａ）の測定
ＩＳＯ４２８７／１−１９８７に従って、触針として０１０−２５２８（１μｍＲ、５５度円錐、ダイヤモンド）を用いた触針式表面粗さ計（東京精器（株）製サーフコム５７０Ａ）にて、粗面の表面粗さを駆動速度０．０３ｍｍ／秒で測定した。この測定により得られたチャートより、その平均線を差し引いて傾斜を補正し、前記式（１）式および（２）式によって計算して求めた。
【００８６】
ヘイズ値の測定
ヘイズ値は、ＪＩＳ Ｋ−７１０５のＢ法に従って、５０ｍｍ×５０ｍｍの大きさの試料を積分球式反射透過率計（村上色彩技術研究社製ＲＴ−１００型）を用いて得られた全光線透過率（Ｔｔ）、拡散光線透過率（Ｔｄ）から、次の式（６）によって計算して求めた。
【００８７】
【数５】
Figure 0004242162
光拡散素子の出射光光度分布の半値全幅の測定
光拡散分布角度は、５０ｍｍ×５０ｍｍの大きさの試料を自動変角光度計（村上色彩研究所社製ＧＰ−２００型）を用いて測定し、求めたピーク光度の１／２光度である半値半幅角度の２倍をサンプルの半値全幅角度（α）とした。なお、試料に入射させる光は、光源からの光をコンデンサーレンズによりピンホールに集光し、コリメーターレンズを通して平行光（平行度±０．５度以下）とし、光束絞り（開口径１０．５ｍｍ）を通過し試料の入射面に入射させる。試料を透過した光は、受光レンズ（開口径１１．４ｍｍを通り（試料面が平滑である場合は、受光絞りの位置に集光する）、受光絞りを通過して受光素子に達し、電圧値として出力する。また、試料を回転させ同様の測定を行い、最大半値全幅（Ｍａｘα）と最小半値全幅（Ｍｉｎα）を求めた。
【００８８】
実施例１
アクリル樹脂（三菱レイヨン（株）製アクリペットＶＨ５＃０００）を用い射出成形することによって一方の面がマットである導光体を作製した。該導光体は、２１６ｍｍ×２９０ｍｍ、厚さ２．０ｍｍ−０．７ｍｍのクサビ板状をなしていた。この導光体の鏡面側に、導光体の長さ２１６ｍｍの辺（短辺）と平行になるように、アクリル系紫外線硬化樹脂によってプリズム列のプリズム頂角１３０度、ピッチ５０μｍのプリズム列が並列に連設配列されたプリズム層を形成した。導光体の長さ２９０ｍｍの辺（長辺）に対応する一方の側端面（厚さ２．０ｍｍの側の端面）に対向するようにして、長辺に沿って冷陰極管を光源リフレクター（麗光社製銀反射フィルム）で覆い配置した。さらに、その他の側端面に光拡散反射フィルム（東レ社製Ｅ６０）を貼付し、プリズム列配列（裏面）に反射シートを配置した。以上の構成を枠体に組み込んだ。この導光体は、出射光光度分布（ＸＺ面内）の最大ピークは光出射面法線方向に対して７０度、半値全幅は２２．５度であった。
【００８９】
一方、屈折率１．５０６４のアクリル系紫外線硬化性樹脂を用いて、片方のプリズム面の曲率半径が１０００μｍである凸曲面形状で、他方のプリズム面が平面形状で、ピッチ５０μｍの多数のプリズム列が並列に連設されたプリズム列形成面を厚さ１２５μｍのポリエステルフィルムの一方の表面に形成したプリズムシートを作製した。この際、仮想プリズム列としては、プリズムシートからの出射光がその出光面の法線方向となるように、ピッチ５０μｍで、頂角６５．４度の断面二等辺三角形のプリズム列を設定した。
【００９０】
得られたプリズムシートを、上記導光体の光出射面側にプリズム列形成面が向き、導光体の光入射面にプリズム列の稜線が平行でありプリズム斜面は直線面が向くように載置した。また、一方の表面が平均傾斜角度３．３７度のマット面で、他方の表面が平均傾斜角度が０．７度のマット面であり、光出射光光度分布の半値全幅が４度の光拡散素子を光偏向素子の出光面上に、平均傾斜角度が３．３７度のマット面が光偏向素子側に向くように載置し、面光源装置を得た。作製された面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９１】
実施例２
プリズム列を構成する光源に近い側のプリズム面を平面とし、光源から遠い側のプリズム面を、プリズム列の高さ１６μｍ以上の面（プリズム列頂部近傍の面）を平面とし、高さ１６μｍ以下の面（プリズム列底部近傍の面）を曲率半径４００μｍである凸曲面形状（平面と凸曲面の境界とプリズム面の底部を結ぶ面のプリズムシート法線に対する傾斜角を３０度とした）とした以外は実施例１と同様にして、ピッチ５０μｍで、頂角６５．４度のプリズム列が一方の表面に形成されたプリズムシートを作製した。このプリズムシートを実施例１で得られた導光体の光出射面側にプリズム列形成面が向き、導光体の光入射面にプリズム稜線が平行になるように載置した。なお、この場合の仮想プリズム面の位置Ｋ２は、プリズム列の高さ２７μｍの位置となる。また、一方の表面が平均傾斜角度７．２７度のマット面で、他方の表面が平均傾斜角度が０．７度のマット面であり、光出射光光度分布の半値全幅が９．４度の光拡散素子を光偏向素子の出光面上に、平均傾斜角度が７．２７度のマット面が光偏向素子側に向くように載置し、面光源装置を得た。作製された面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９２】
実施例３
一方の表面が平均傾斜角度５．０度のマット面で、他方の表面が平均傾斜角度が０．７度のマット面であり、光出射光光度分布の半値全幅が６度の光拡散素子を光偏向素子の出光面上に、平均傾斜角度が５．０度のマット面が光偏向素子側に向くように載置した以外は、実施例２と同様にして面光源装置を得た。作製した面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９３】
実施例４
厚さ１２５μｍのポリエステルフィルムの一方の表面にピッチ３０μｍの多数のレンチキュラーレンズ列が並列して連設され、レンチキュラーレンズ列の表面を平均傾斜角１度に粗面化した最大平均傾斜角度が１０．４度であり、最大傾斜角度／最小傾斜角度が１０．４であるレンズ配列構造を形成し、他方の表面には平均傾斜角度０．７度のマット面を形成した光出射光光度分布の半値全幅が１１．２度の光拡散素子を、レンチキュラーレンズ列が光偏向素子のプリズム列と平行となり、レンズ配列構造面が光偏向素子側に向くように載置した以外は、実施例２と同様にして面光源装置を得た。作製した面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９４】
実施例５
厚さ１２５μｍのポリエステルフィルムの一方の表面に最大平均傾斜角度が８．２度のヘアラインを形成し、他方の表面には平均傾斜角度０．７度のマット面を形成した光出射光光度分布の半値全幅が１０．５度の光拡散素子を、ヘアラインの方向を光偏向素子のプリズム列と略平行となり、ヘアライン形成面が光偏向素子側に向くように載置したとした以外は実施例２と同様にして、面光源装置を得た。作製した面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９５】
実施例６
厚さ１２５μｍのポリエステルフィルムの一方の表面にエッチングにより形成した幅３０μｍ、長さ６０μｍの多数のシリンドリカルレンズが同一方向に離散的に配列した最大平均傾斜角度が６．０度であり、最大傾斜角度／最小傾斜角度が６．０、であるレンズ配列構造を形成し、他方の表面には平均傾斜角度０．７度のマット面を形成した光出射光光度分布の半値全幅が７．０度の光拡散素子を、シリンドリカルレンズの配列方向と光偏向素子のプリズム列が略平行となり、レンズ配列構造面が光偏向素子側に向くように載置したとした以外は実施例２と同様にして、面光源装置を得た。作製した面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９６】
比較例１
プリズムシートとして両方のプリズム面が平面であるものを使用し、光拡散素子を使用しなかった以外は実施例１と同様にして面光源装置を得た。作製した面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９７】
比較例２
光拡散素子を使用しなかった以外は実施例１と同様にして面光源装置を得た。作製した面光源装置のピーク輝度の強度比と冷陰極管に垂直方向の面内での出射光輝度分布（ＸＺ面内）における半値全幅を求め、その結果を表１に示した。
【００９８】
【表１】
Figure 0004242162
【００９９】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明においては、光偏向素子の出光面上に特定の光拡散性を有する光拡散素子を配置することにより、一次光源の光利用効率に優れた高輝度特性を損なうことなく、視野角特性および画像品位に優れた光源装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による光源装置を示す模式的斜視図である。
【図２】光偏向素子の入光面のプリズム列の形状の説明図である。
【図３】光拡散素子の出射光光度分布の半値全幅の説明図である。
【図４】光源装置の展開長の説明図である。
【図５】光源装置の展開長の説明図である。
【図６】本発明の光源装置の光偏向素子からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）を示す説明図である。
【図７】本発明の光源装置の光偏向素子からの出射光輝度分布（ＸＺ面内）を示すグラフである。
【図８】本発明の光拡散素子の異方拡散性の出射光光度分布を示す説明図である。
【図９】本発明の光偏向素子の異方拡散性の説明図である。
【図１０】本発明の異方拡散性を有する光偏向素子の凹凸構造を示す概略図である。
【図１１】本発明の異方拡散性を有する光偏向素子の凹凸構造を示す概略図である。
【図１２】本発明の異方拡散性を有する光偏向素子の凹凸構造を示す概略図である。
【符号の説明】
１ 一次光源
２ 光源リフレクタ
３ 導光体
４ 光偏向素子
５ 光反射素子
６ 光拡散素子
３１ 光入射面
３２ 端面
３３ 光出射面
３４ 裏面
４１ 入光面
４２ 出光面
Ｉ 仮想プリズム列
Ｉ−１，Ｉ−２ 仮想プリズム列のプリズム面[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an edge light type light source device constituting a liquid crystal display device used as a display unit in a notebook computer, a liquid crystal television, a mobile phone, a portable information terminal, and the like.
[0002]
[Prior art]
In recent years, color liquid crystal display devices have been widely used in various fields as monitors for portable notebook personal computers, personal computers, etc., or as display units for liquid crystal televisions, video integrated liquid crystal televisions, mobile phones, personal digital assistants, and the like. Yes. In addition, with the increase in the amount of information processing, diversification of needs, compatibility with multimedia, and the like, liquid crystal display devices have been increased in screen size and definition.
[0003]
The liquid crystal display device basically includes a backlight unit and a liquid crystal display element unit. As the backlight unit, there are a direct type with a light source arranged directly under the liquid crystal display element unit and an edge light type with a light source arranged so as to face the side end face of the light guide. The edge light method is frequently used from the viewpoint of realizing the same.
[0004]
By the way, in recent years, in a display device having a relatively small screen size and a relatively narrow viewing direction range, for example, a liquid crystal display device used as a display unit of a mobile phone, the edge light system is used from the viewpoint of reducing power consumption. In order to effectively use the amount of light emitted from the primary light source, a backlight unit has been used that emits light by concentrating it in a required angle range by making the spread angle of the light beam emitted from the screen as small as possible. Yes.
[0005]
In this way, the present application is a display device in which the viewing direction range is limited, and is a light source device that emits light concentrated in a relatively narrow range in order to increase the use efficiency of the light amount of the primary light source and reduce power consumption. In Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2002-143515 (Patent Document 1), a person proposes to use a prism sheet having prism forming surfaces on both sides adjacent to the light emitting surface of the light guide.
[0006]
[Patent Document 1]
JP 2002-143515 A
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
In this double-sided prism sheet, a plurality of prism rows parallel to each other are formed on the light incident surface that is one surface and the light exit surface that is the other surface, and the prism row direction is formed by the light incident surface and the light exit surface. And the prism rows are arranged at corresponding positions. Thus, the light emitted from the light exit surface of the light guide having a peak of the emitted light in a direction inclined with respect to the light exit surface and distributed in an appropriate angle range is transmitted to one of the light incident surfaces of the prism sheet. The light is incident from the prism surface, is internally reflected by the other prism surface, and is further refracted by the prism on the light exit surface, so that the light is concentrated and emitted in a relatively narrow required direction.
[0008]
According to this light source device, concentrated emission in a narrow angle range is possible. As a prism sheet used as a light deflection element, a plurality of prism rows parallel to each other are arranged on both surfaces, and the prism rows are arranged on the light incident surface and the light exit surface. It is necessary to match the directions and to arrange the prism rows at corresponding positions, and this molding becomes complicated.
[0009]
Moreover, since the light emitted concentrated in such a narrow angle range causes strong glare, it has a problem that the quality of the backlight is inferior. Furthermore, such a light source device with a narrow viewing angle is not problematic for a small backlight, but it is suitable for a backlight for a liquid crystal display device of 4 inches or more, particularly a liquid crystal display device for a notebook personal computer of about 12 to 15 inches. The backlight used has a problem that the viewing angle is narrow and the visibility is poor.
[0010]
SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a light source device that is excellent in viewing angle characteristics and quality as a proof for image formation without impairing the high luminance characteristics excellent in light utilization efficiency of a primary light source.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
  That is, the light source device of the present invention is incident with a primary light source and light emitted from the primary light source.
A light guide having a light incident surface and a light exit surface that guides and emits the incident light, a light deflection element disposed adjacent to the light exit surface of the light guide, and a light exit surface of the light deflection element A light source device comprising at least a light diffusing element disposed adjacent to the light source device,
  The light deflection element has a light incident surface located opposite to the light exit surface of the light guide and a light exit surface opposite to the light entrance surface, and the light entrance surface includes a plurality of light array elements arranged in parallel to each other. A prism array is formed, the prism array has two prism surfaces, at least a part of at least one prism surface has a convex curved surface shape, and the convex curved surface shape is On the side of the at least one surface, the shape protrudes from the straight line connecting the top and valley of the prism row by a maximum distance d, and the ratio (d / P) has a shape in the range of 0.05 to 5%, and the light diffusing element has a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 1 to 13 degrees when parallel light enters. It is. The light source device of the present invention also includes a primary light source, a light guide having a light incident surface on which light emitted from the primary light source is incident, a light emitting surface that guides and emits the incident light, and the light guide. A light source device comprising at least a light deflection element disposed adjacent to a light exit surface of a body and a light diffusion element disposed adjacent to a light exit surface of the light deflection element, wherein the light deflection element is the light guide A light entrance surface located opposite to the light exit surface of the body and a light exit surface on the opposite side, and a plurality of prism rows arranged in parallel to each other is formed on the light entrance surface, The prism array has two prism surfaces, and at least a part of at least one of the prism surfaces has a convex curved surface shape.The convex curved surface shape is a shape protruding at a maximum distance d from a straight line connecting a top portion and a trough portion of the prism row on the side of the at least one surface in the prism row, and an arrangement pitch P of the prism row and The ratio (d / P) to the maximum distance d is in the range of 0.05 to 5%,The average inclination angle of at least one surface of the light diffusing element is 0.8 to 12 degrees.
[0012]
  The light source device of the present invention also includes a primary light source, a light guide having a light incident surface on which light emitted from the primary light source is incident, a light emitting surface that guides and emits the incident light, and the light guide. A light deflection element disposed adjacent to the light exit surface of the body;TheA light source device comprising at least a light diffusing element disposed adjacent to the light exit surface of the light deflection element,AboveThe light deflection element has a light incident surface located opposite to the light output surface of the light guide and a light output surface on the opposite side.TheA plurality of prism rows arranged in parallel to each other are formed on the light incident surface, and the prism rows have two prism surfaces, and at least one of the prism surfacesAt least partly convexIt has a curved surface shape, the full width at half maximum of the luminance distribution of light emitted from the light deflection element is 19 to 26 degrees, and the parallel light from the light diffusion element is incidentOutThe full width at half maximum of the incident luminance distribution is 1 to 8 degrees.
[0013]
  In addition, the light source device of the present invention has a primary light source, two light incident surfaces that are arranged opposite to each other to receive light emitted from the primary light source, and a light emitting surface that guides and emits the incident light. A light guide having a developed length of more than 8 cm and not more than 28 cm, and a light deflection element disposed adjacent to the light exit surface of the light guide,TheA light source device including at least a light diffusing element disposed adjacent to the light exit surface of the light deflection element,AboveThe light deflection element has a light incident surface located opposite to the light output surface of the light guide and a light output surface on the opposite side.TheA plurality of prism rows arranged in parallel to each other are formed on the light incident surface, and the prism rows have two prism surfaces, and at least one of the prism surfacesAt least partly convexIt has a curved shape,AboveThe light diffusing element is used when parallel light is incident.OutThe full width at half maximum of the luminous intensity distribution is 0.7 to 6 degrees.
[0014]
The light source device of the present invention also includes a primary light source, a light guide having a light incident surface on which light emitted from the primary light source is incident, a light emitting surface that guides and emits the incident light, and the light guide. A light source device comprising at least a light deflection element disposed adjacent to a light exit surface of a body and a light diffusion element disposed adjacent to the light exit surface of the light deflection element, wherein the light diffusion element emits parallel light The full width at half maximum of the luminous intensity distribution of outgoing light when incident is anisotropic.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0016]
FIG. 1 is a schematic perspective view showing one embodiment of a planar light source device (surface light source device) according to the present invention. As shown in FIG. 1, the light source device of the present invention includes alight guide 3 having alight incident surface 31 as at least one side end surface and alight emitting surface 33 as one surface substantially orthogonal thereto. Theprimary light source 1 disposed opposite to thelight incident surface 31 of thelight guide 3 and covered with thelight source reflector 2, thelight deflection element 4 disposed on the light emission surface of thelight guide 3, and the light deflection element The light diffusingelement 6 disposed on thelight exit surface 42 of thelight guide 4 and thelight reflecting element 5 disposed facing theback surface 34 of thelight emitting surface 33 of thelight guide 3.
[0017]
Thelight guide 3 is arranged in parallel with the XY plane and has a rectangular plate shape as a whole. Thelight guide 3 has four side end surfaces, and at least one of the pair of side end surfaces parallel to the YZ plane is alight incident surface 31. Thelight incident surface 31 is arranged to face thelight source 1, and light emitted from thelight source 1 enters thelight guide 3 from thelight incident surface 31. In the present invention, for example, a light source may be arranged on another side end surface such as theside end surface 32 facing thelight incident surface 31.
[0018]
The two principal surfaces substantially orthogonal to thelight incident surface 31 of thelight guide 3 are respectively positioned substantially parallel to the XY plane, and one of the surfaces (upper surface in the drawing) serves as thelight emitting surface 33. At least one of thelight emitting surface 33 and theback surface 34 thereof is a directional light emitting function portion having a rough surface, and a large number of lens rows such as a prism row, a lenticular lens row, and a V-shaped groove. By providing a directional light emitting function unit or the like composed of a lens surface formed in parallel substantially in parallel with 31, the light incident from thelight incident surface 31 is guided from thelight emitting surface 33 while being guided through thelight guide 3. Light having directivity is emitted in a plane (XZ plane) orthogonal to theincident surface 31 and thelight emitting surface 33. The angle between the direction of the peak of the emitted light luminous intensity distribution in the XZ in-plane distribution and thelight emitting surface 33 is α. The angle α is, for example, 10 to 40 degrees, and the full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution is, for example, 10 to 40 degrees.
[0019]
The rough surface and the lens array formed on the surface of thelight guide 3 have a luminance within thelight emitting surface 33 that the average inclination angle θa according to ISO 4287 / 1-1984 is in the range of 0.5 to 15 degrees. It is preferable from the point of aiming at the degree of uniformity. The average inclination angle θa is more preferably in the range of 1 to 12 degrees, and more preferably in the range of 1.5 to 11 degrees. The average inclination angle θa is preferably set in an optimum range by a ratio (L / t) between the thickness (t) of thelight guide 3 and the length (L) in the direction in which the incident light propagates. That is, when thelight guide 3 having a L / t of about 20 to 200 is used, the average inclination angle θa is preferably 0.5 to 7.5 degrees, more preferably 1 to 5 degrees. It is a range, More preferably, it is the range of 1.5-4 degree | times. When thelight guide 3 having L / t of about 20 or less is used, the average inclination angle θa is preferably 7 to 12 degrees, and more preferably 8 to 11 degrees.
[0020]
The average inclination angle θa of the rough surface formed on thelight guide 3 is obtained in accordance with ISO 4287 / 1-1984 by measuring the rough surface shape using a stylus type surface roughness meter and setting the coordinate in the measurement direction as x. From the obtained gradient function f (x), the following equation (1) and equation (2) can be used. Here, L is the measurement length, and Δa is the tangent of the average inclination angle θa.
[0021]
[Expression 1]
Figure 0004242162
Further, thelight guide 3 preferably has a light emission rate in the range of 0.5 to 5%, and more preferably in the range of 1 to 3%. This is because when the light emission rate is smaller than 0.5%, the amount of light emitted from thelight guide 3 tends to be small and sufficient luminance cannot be obtained. When the light emission rate is larger than 5%, a large amount of light is emitted near thelight source 1. This is because the light in the X direction in thelight emitting surface 33 is remarkably attenuated, and the luminance uniformity on thelight emitting surface 33 tends to decrease. Thus, by setting the light emission rate of thelight guide 3 to 0.5 to 5%, the angle of the peak light in the emission light intensity distribution (in the XZ plane) of the light emitted from the light emission surface is the same as that of the light emission surface. The full width at half maximum of the emitted light intensity distribution (in the XZ plane) in the XZ plane that is in the range of 50 to 80 degrees with respect to the normal line and is perpendicular to both the light incident surface and the light emitting surface is 10 to 40 degrees. Light having a high directivity can be emitted from thelight guide 3, and its emission direction can be efficiently deflected by thelight deflection element 4, thereby providing a light source device having high luminance. .
[0022]
In the present invention, the light emission rate from thelight guide 3 is defined as follows. The light intensity (I) of the emitted light at the edge of thelight emitting surface 33 on thelight incident surface 31 side.0 ) And the outgoing light intensity (I) at the position of the distance L from the edge on thelight incident surface 31 side, the thickness of the light guide 3 (dimension in the Z direction) is t (3) Satisfies the relationship of the formula.
[0023]
[Expression 2]
Figure 0004242162
Here, the constant α is the light output rate, and thelight guide 3 per unit length (a length corresponding to the light guide thickness t) in the X direction orthogonal to thelight incident surface 31 on thelight output surface 33. It is the ratio (%) at which light is emitted from. The light emission rate α can be obtained from the gradient by plotting the logarithm of the light intensity of light emitted from the light emission surface 23 on the vertical axis and (L / t) on the horizontal axis.
[0024]
Moreover, in order to control the directivity in the surface (YZ surface) parallel to thelight source 1 of the emitted light from thelight guide 3, the other main surface to which the directional light emitting function unit is not provided is light. It is preferable to form a lens surface in which a large number of lens rows extending in a direction substantially perpendicular to the incident surface 31 (X direction) are arranged. In the embodiment shown in FIG. 1, a lens surface formed by an array of a large number of lens rows, in which a rough surface is formed on thelight emitting surface 33 and theback surface 34 extends in a direction substantially perpendicular to the light incident surface 31 (X direction). Is forming. In the present invention, conversely to the embodiment shown in FIG. 1, a lens surface may be formed on thelight emitting surface 33 and theback surface 34 may be a rough surface.
[0025]
As shown in FIG. 1, when a lens array is formed on theback surface 34 or thelight emitting surface 33 of thelight guide 3, the lens array includes a prism array, a lenticular lens array, and a V-shaped groove extending substantially in the X direction. However, it is preferable that the YZ-direction cross-sectional shape be a substantially triangular prism array.
[0026]
In the present invention, when a prism row is formed as a lens row formed on thelight guide 3, the apex angle is preferably in the range of 70 to 150 degrees. This is because the light emitted from thelight guide 3 can be sufficiently condensed by setting the apex angle within this range, and the luminance as the light source device can be sufficiently improved. That is, by setting the prism apex angle within this range, the condensed emitted light including the peak light in the emitted light luminous intensity distribution and having a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 35 to 65 degrees on a plane perpendicular to the XZ plane. Can be emitted, and the luminance of the light source device can be improved. When the prism row is formed on thelight emitting surface 33, the apex angle is preferably in the range of 80 to 100 °. When the prism row is formed on theback surface 34, the apex angle is 70 to 80 °. Or it is preferable to set it as the range of 100-150 degrees.
[0027]
In the present invention, light diffusing fine particles are mixed and dispersed in the light guide instead of or in combination with thelight emitting surface 33 or theback surface 34 as described above. What provided the directional light emission function may be used. Further, thelight guide 3 is not limited to the shape shown in FIG. 1, and various shapes such as a wedge shape and a hull shape can be used.
[0028]
Thelight deflection element 4 is disposed on thelight emitting surface 33 of thelight guide 3. The twomain surfaces 41 and 42 of thelight deflection element 4 are opposed to each other, and are located in parallel with the XY plane as a whole. One of themain surfaces 41 and 42 (the main surface located on thelight emitting surface 33 side of the light guide 3) is alight incident surface 41, and the other is alight emitting surface 42. Thelight exit surface 42 is a flat surface parallel to thelight exit surface 33 of thelight guide 3. Thelight incident surface 41 is a prism forming surface in which a large number of prism rows extending in the Y direction are arranged in parallel to each other. The prism forming surface may be provided with a flat portion having a relatively narrow width between adjacent prism rows (for example, a flat portion having a width equal to or smaller than the prism row pitch), but increases the light utilization efficiency. From the point of view, it is preferable to form the prism rows continuously without providing a flat portion.
[0029]
FIG. 2 is an explanatory diagram of the shape of the prism row on thelight incident surface 41 of thelight deflection element 4. The shape of the prism row on thelight incident surface 41 is set as follows.
[0030]
That is, assuming that the pitch of the prism array is P, first, a virtual prism array I having a triangular cross section is set. An angle formed by the two prism surfaces I-1 and I-2 of the virtual prism array I (that is, a virtual prism apex angle) is defined as θ. The virtual prism apex angle θ corresponds to the virtual prism surface when the peak light (inclination angle α) of the light intensity distribution in the XZ plane of the light arriving from thelight exit surface 33 of thelight guide 3 is incident on the virtual prism array I. The inner surface is totally reflected by I-2, and is set so as to proceed in the normal direction of thelight exit surface 42, for example. The virtual prism apex angle θ directs, for example, the peak light of the light emitted from thelight exit surface 42 of thelight deflection element 4 to the vicinity of the normal direction of the light exit surface 42 (for example, within ± 10 degrees from the normal direction). In some cases, the angle is preferably 50 to 80 degrees, more preferably 55 to 75 degrees, and still more preferably 60 to 70 degrees. Further, the inclination angle of one prism surface of the virtual prism row (the angle formed with respect to the light exit surface 42) is that the light emitted from thelight guide 3 is efficiently deflected in the desired direction by thelight deflecting element 4. The angle is preferably 45 degrees or more, more preferably 47 degrees or more, and more preferably 50 degrees or more.
[0031]
Next, on the basis of the shape of the virtual prism array I whose shape is set as described above, the actual prism array shape is determined so that at least one of the prism surfaces has a convex curved surface shape. Specifically, it is preferable to determine the actual prism row shape as follows. The peak light (inclination angle α) of the emitted light intensity distribution (in the XZ plane) of the light emitted from thelight emitting surface 33 of thelight guide 3 glares at the top of the adjacent virtual prism row on the primarylight source 1 side to become the virtual prism I. The incident virtual light is set, the position where the virtual light passes through the virtual prism surface I-1 is set as K1, and the position where the virtual light reaches the virtual prism surface I-2 is set as K2.
[0032]
Usually, it is preferable that the entire surface closer to thelight exit surface 42 than the position K2 has a convex curved surface shape. On the other hand, at the position closer to thelight incident surface 41 than the inner surface total reflection position K2 of the prism surface I-2 in the virtual prism row I (that is, the position far from the light exit surface 42), it may have a planar shape or a convex curved surface shape. . In any case, it is preferable that the prism surface shape in the vicinity of thelight exit surface 42 side of the position K2 is extended, and the top of the prism row does not have to coincide with the top of the virtual prism row.
[0033]
The shape of the prism array is such that the inclination angle of the prism surface is at least partially or entirely at the position of the virtual prism array I at the position closer to thelight exit surface 42 than the inner surface total reflection position K2 of the prism surface I-2 in the virtual prism array I. A convex curved surface shape having an inclination angle larger than the inclination angle of the prism surface I-2 is preferable.
[0034]
This is because the dimension z shown in FIG. 2 (the distance in the Z direction between the apex of the prism row and the inner surface reflection position K2 of the virtual prism surface I-2) is expressed by the following equation (4):
[Equation 3]
Figure 0004242162
In the Z direction position that is equal to or greater than the value indicated by, the actual prism surface is expressed by the following formula (5):
[Expression 4]
Figure 0004242162
The angle of inclination is larger than the prism surface I-2 of the virtual prism array I represented by (where n is the refractive index of the prism array).
[0035]
By setting the shape of the prism row on thelight incident surface 41 in this way, the luminance distribution angle (full width at half maximum) of the light emitted from thelight deflection element 4 can be reduced. The reason is as follows. That is, the light reaching the position closer to thelight exit surface 42 than the inner surface total reflection position K2 of the prism surface I-2 in the virtual prism array I is larger than α from below the top of the adjacent virtual prism array on the primary light source side. It is a set of rays incident at an inclination angle. Therefore, the direction of the peak light is an inclination direction larger than α, and the direction of the peak light of the total internal reflection light is a direction from the normal direction of thelight exit surface 42 to the direction along the virtual prism surface of the total internal reflection. It becomes the direction inclined to. Such light functions to widen the luminance distribution of the light emitted from thelight exit surface 42. Therefore, in order to concentrate and emit the light amount in a specific direction, at least a part of the virtual prism array I is closer to thelight exit surface 42 than the inner surface total reflection position K2 of the prism surface I-2. By making the inclination angle of the prism surface larger than the inclination angle of the corresponding virtual prism surface, the traveling direction of the light that is actually totally reflected at the inner surface in this region is made to be greater than that of the reflected light at the virtual prism surface. It can be corrected so as to move toward the normal direction, and high brightness and narrow field of view can be achieved.
[0036]
The convex curved surface shape as described above is formed in the entire position closer to thelight exit surface 42 than the inner surface total reflection position K2 of the prism surface I-2 in the virtual prism array I, and from thelight output surface 42 than the inner surface total reflection position K2. At a distant position, the shape of the prism surface I-2 of the virtual prism row can be used as it is, and the entire prism surface including the position farther from thelight exit surface 42 than the inner surface total reflection position K2 can be formed into a convex curved surface shape. . An example of such a convex curved surface shape is a convex cylindrical surface shape having a radius of curvature r that shares at least the bottom with the virtual prism array.
[0037]
Here, the value (r / P) of the radius of curvature r normalized by the pitch P is preferably in the range of 2 to 80, more preferably in the range of 7 to 30, and still more preferably in the range of 8 to 20. Range. This is because, by setting r / P within this range, the full width at half maximum of the luminance distribution (in the XZ plane) of the outgoing light emitted from theoutgoing surface 42 of thelight deflection element 4 can be sufficiently narrowed, and the luminance as the light source device can be sufficiently increased. This is because it can be increased. For example, when the prism row pitch is 40 to 60 μm, the radius of curvature r is preferably in the range of 250 to 3000 μm, more preferably in the range of 350 to 1000 μm, and still more preferably in the range of 400 to 700 μm. It is a range.
[0038]
Further, as the convex curved surface shape of each prism row of thelight deflection element 4, the ratio (d / P) between the maximum distance d between the prism surface of the virtual prism row and the prism surface of the convex curved surface and the arrangement pitch P of the prism rows. Is preferably a relatively gradual curved surface shape such that it is in the range of 0.05 to 5%, more preferably in the range of 0.1 to 3%, and still more preferably in the range of 0.2 to 2%. It is. This is because when d / P exceeds 5%, the light condensing effect by thelight deflection element 4 tends to be impaired, and light divergence tends to occur, and the emission light intensity distribution (XZ plane) emitted from thelight emission surface 42 of thelight deflection element 4 This is because the full width at half maximum of (inner) tends not to be sufficiently narrow. Conversely, if d / P is less than 0.05%, the light condensing effect of thelight deflecting element 4 tends to be insufficient, and the emitted light luminance distribution (XZ surface) emitted from thelight emitting surface 42 of thelight deflecting element 4 This is because the full width at half maximum of (inner) tends not to be sufficiently narrow.
[0039]
In the present invention, the convex curved surface shape of each prism row of thelight deflection element 4 is not limited to the circular arc shape having the radius of curvature r as described above, but may be within the range of d / P as described above. For example, it may be an aspherical convex curved surface.
[0040]
In the present invention, the convex curved prism surface as described above is preferably formed at least on the surface far from the primarylight source 1. According to this, the luminance distribution of the light emitted from thelight deflection element 4 when the primarylight source 1 is also arranged on theend face 32 of thelight guide 3 can be sufficiently reduced. The convex curved prism surface is close to the primarylight source 1 when, for example, the proportion of light propagating through thelight guide 3 is reflected and returned by theend surface 32 opposite to thelight incident surface 31 is relatively high. It is more preferable that the prism surface on the side also has a convex curved surface shape. In particular, it is preferable that the prism surface closer to the primarylight source 1 has a shape symmetrical to the actual prism surface corresponding to the virtual prism surface I-2 with respect to the normal direction of thelight exit surface 42. On the other hand, when the ratio of the light propagating through thelight guide 3 that is reflected and returned by theend face 32 opposite to thelight incident surface 31 is relatively low, the prism surface near the primarylight source 1 may be a flat surface. Good. In addition, it is necessary to sharpen the apex of the prism row (to clearly form the edge of the apex of the apex) in order to suppress the occurrence of sticking phenomenon when thelight deflection element 4 is placed on thelight guide 3. In this case, the prism surface on the side closer to the primarylight source 1 is made flat, and the shape transfer surface shape of the molding die member for forming the prism array is more than the case where both the prism surfaces are convex curved surfaces. It is preferable because it becomes easy to form the apex of the prism row sharply on the basis that accurate formation is possible.
[0041]
In the light deflecting element of the present invention, a desired prism shape is accurately produced, and stable optical performance is obtained, and the purpose of suppressing wear and deformation of the prism top during assembly work or use as a light source device is as follows: A flat portion or a curved surface portion may be formed at the top of the prism row. In this case, the width of the flat portion or curved surface portion formed on the prism top is preferably 3 μm or less from the viewpoint of suppressing the occurrence of a nonuniform luminance pattern due to a decrease in luminance or a sticking phenomenon as a light source device, More preferably, it is 2 micrometers or less, More preferably, it is 1 micrometer or less.
[0042]
As described above, thelight deflection element 4 as described above is placed on thelight emitting surface 33 of thelight guide 3 so that the prism array forming surface is on the light incident surface side. The luminous intensity distribution of the emitted light in the XZ plane of the directional emitted light emitted from thelight emitting surface 33 can be made narrower, and the luminance and the field of view as a light source device can be increased. The full width at half maximum of the emitted light luminance distribution in the XZ plane of the emitted light from thelight deflection element 4 is preferably in the range of 5 to 26 degrees, more preferably in the range of 10 to 20 degrees, More preferably, it is the range of 12-18 degree | times. This is because by making the full width at half maximum of this emitted light luminance distribution (in the XZ plane) 5 degrees or more, it is possible to eliminate the difficulty of viewing images and the like due to extremely narrow field of view, and by making it 26 degrees or less, high brightness This is because it is possible to reduce the size and field of view.
[0043]
Since the narrowing of the field of view of thelight deflecting element 4 in the present invention is affected by the extent (full width at half maximum) of the emitted light luminous intensity distribution (in the XZ plane) from thelight emitting surface 33 of thelight guide 3, the light deflecting element The ratio of the emission light intensity distribution (in the XZ plane) of thelight emission body 33 of thelight guide 3 having the full width at half maximum of the emission light luminance distribution (in the XZ plane) from thelight exit surface 42 to the full width at half maximum B is also derived. It varies depending on the full width at half maximum B of the luminous intensity distribution (in the XZ plane) from thelight body 3. For example, when the full width at half maximum B of the emitted light intensity distribution (in the XZ plane) from thelight guide 3 is less than 26 degrees, the full width at half maximum A is preferably in the range of 30 to 95% of the full width at half maximum B. More preferably, it is 30 to 80% of range, More preferably, it is 30 to 70% of range. Further, when the full width at half maximum B of the emitted light intensity distribution (in the XZ plane) from thelight guide 3 is 26 degrees or more, the full width at half maximum A is preferably in the range of 30 to 80% of the full width at half maximum B, More preferably, it is 30 to 70% of range, More preferably, it is 30 to 60% of range. In particular, when the full width at half maximum B of the emitted light intensity distribution (in the XZ plane) from thelight guide 3 is 26 to 36 degrees, the full width at half maximum A is preferably in the range of 30 to 80% of the full width at half maximum B. More preferably, it is 30 to 70% of range, and still more preferably it is 30 to 60% of range. Furthermore, when the full width at half maximum B of the emitted light intensity distribution (in the XZ plane) from thelight guide 3 exceeds 36 degrees, the full width at half maximum A is preferably in the range of 30 to 70% of the full width at half maximum B. More preferably, it is 30 to 60% of range, More preferably, it is 30 to 50% of range.
[0044]
Thus, in the present invention, the effect of narrowing the field of view increases as the full width at half maximum of the luminous intensity distribution (in the XZ plane) from thelight guide 3 increases. It is preferable to use thelight deflection element 4 in combination with thelight guide 3 whose full width at half maximum B of the luminous intensity distribution (in the XZ plane) is 26 degrees or more, and more preferably, the light guide whose full width at half maximum B exceeds 36 degrees.Body 3. Further, when the full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution from the light guide 3 (in the XZ plane) is small, the effect of narrowing the field of view is reduced, but the emitted light luminous intensity distribution from the light guide 3 (in the XZ plane). As the full width at half maximum is smaller, higher luminance can be achieved. Therefore, in terms of higher luminance, the combination with thelight guide 3 in which the full width at half maximum B of the emitted light luminous intensity distribution (in the XZ plane) is less than 26 degrees. It is preferable to use thelight deflection element 4.
[0045]
Furthermore, in the present invention, in the light source device having a narrow field of view and a high brightness as described above by thelight deflecting element 4, in order to appropriately control the field of view according to the purpose without causing a decrease in brightness as much as possible. Further, thelight diffusing element 6 is disposed adjacent to the light exit surface of thelight deflecting element 4. Further, in the present invention, by disposing thelight diffusing element 6 in this manner, it is possible to suppress glare, brightness spots and the like that cause deterioration in quality and to improve quality.
[0046]
Thelight diffusing element 6 may be integrated with thelight deflection element 4 on the light exit surface side of thelight deflection element 4, or thelight diffusion element 6 may be individually placed on the light exit surface side of thelight deflection element 4. However, it is preferable to arrange thelight diffusing elements 6 individually. When thelight diffusing elements 6 are individually mounted, a concavo-convex structure is provided on the surface of thelight diffusing element 6 adjacent to thelight deflecting element 4 in order to prevent sticking with thelight deflecting element 4. Is preferred. Similarly, it is necessary to consider sticking between thelight diffusing element 6 and the liquid crystal display element disposed thereon, and an uneven structure is also provided on thelight diffusing element 6. Is preferred. In the case of providing this concavo-convex structure only for the purpose of preventing sticking, the concavo-convex structure is preferably a structure having an average inclination angle of 0.7 degrees or more, more preferably 1 degree or more, and more preferably 1 .5 degrees or more.
[0047]
In the present invention, it is necessary to use alight diffusing element 6 having a light diffusing characteristic for appropriately diffusing light emitted from thelight deflecting element 4 in consideration of a balance of luminance characteristics, visibility, quality, and the like. That is, when the light diffusibility of thelight diffusing element 6 is low, it is difficult to sufficiently widen the viewing angle and the visibility is lowered, and the effect of improving the quality tends to be insufficient. If it is too high, the effect of narrowing the field of view by thelight deflecting element 4 is impaired, and the total light transmittance is also lowered and the luminance tends to be lowered. Therefore, in thelight diffusing element 6 of the present invention, one having a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution when parallel light is incident is in the range of 1 to 13 degrees. The full width at half maximum of thelight diffusing element 6 is preferably in the range of 3 to 11 degrees, more preferably in the range of 4 to 8.5 degrees. In the present invention, the full width at half maximum of the luminous intensity distribution of the emitted light of thelight diffusing element 6 indicates how much the parallel rays incident on thelight diffusing element 6 are diffused and spread when emitted, as shown in FIG. Thus, the full width angle (Δθ) of the divergence angle at half the peak value in the luminous intensity distribution of the outgoing light transmitted and diffused through the light diffusing element 6H).
[0048]
Such light diffusion characteristics can be imparted by mixing a light diffusing agent in thelight diffusing element 6 or imparting a concavo-convex structure to at least one surface of thelight diffusing element 6. The degree of the concavo-convex structure formed on the surface differs depending on whether it is formed on one surface of thelight diffusing element 6 or on both surfaces. In the case of forming a concavo-convex structure on one surface of thelight diffusing element 6, the average inclination angle is preferably in the range of 0.8 to 12 degrees, more preferably 3.5 to 7 degrees, and more Preferably it is 4 to 6.5 degrees. When the concavo-convex structure is formed on both surfaces of thelight diffusing element 6, the average inclination angle of the concavo-convex structure formed on one surface is preferably in the range of 0.8 to 6 degrees, more preferably 2 to 2. It is 4 degrees, more preferably 2.5 to 4 degrees. In this case, in order to suppress a decrease in the total light transmittance of thelight diffusing element 6, it is preferable to make the average inclination angle on the incident surface side of thelight diffusing element 6 larger than the average inclination angle on the exit surface side. Further, the haze value of thelight diffusing element 6 is preferably in the range of 8 to 82% from the viewpoint of improving luminance characteristics and improving visibility, more preferably in the range of 30 to 70%, more preferably 40. It is in the range of ~ 65%.
[0049]
In the light source device of the present invention, the display area when viewed from the normal direction of the light emitting surface (the exit surface of the light diffusing element 6) (that is, effective display elements such as liquid crystal display elements used in combination with the light source device) It is also required that the luminance within the effective light emitting area corresponding to the display area is uniform. This uniformity of brightness also depends on the size of the display area of the light source. For example, a large light source device with a large display area such as a notebook computer or a monitor may require a relatively wide viewing angle characteristic. It is required to make the luminance distribution (in the XZ plane) of outgoing light emitted from the light emitting surface wider. On the other hand, in a small light source device with a small display area such as a mobile phone or a portable information terminal, high brightness and display quality improvement may be prioritized, and the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) emitted from the light emitting surface is It may be relatively narrow. For this reason, it is preferable to use thelight diffusing element 6 having an appropriate light diffusing characteristic according to the size of the display area of the light source device.
[0050]
The light diffusion characteristics of thelight diffusion element 6 according to the size of the display area of such a light source device will be described. The size of the display area of the light source device will be described with reference to the developed length. Here, the unfolded length of the light source device (the unfolded length of the light guide 3) means that a linear cold cathode light source is disposed on the light incident surface of thelight guide 3 as the primarylight source 1, as shown in FIG. The longest distance L of the display area in the direction in which the light incident on thelight guide 3 is guided, that is, in the direction perpendicular to the light incident surface. Further, as shown in FIG. 5, when a point light source such as an LED is arranged at the corner of thelight guide 3 as the primarylight source 1, it is on a straight line connecting the effective display area farthest from the light point source and the point light source. The display area distance L.
[0051]
(1) When the unfolded length of thelight guide 3 is 8 cm or less
In such a light source device, a linear cold cathode tube (single lamp type), an LED, or the like is used as the primarylight source 1, and is used for a display device having a small display area such as a mobile phone, a portable information terminal, and a digital camera. Therefore, it is not necessary to increase the viewing angle so much, and thelight diffusing element 6 imparts light diffusibility to the extent that glare, luminance spots and the like that cause deterioration in quality are suppressed, thereby improving the light utilization efficiency and maintaining high luminance. At the same time, it is necessary to keep power consumption low. For this reason, thelight diffusing element 6 preferably has a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution in the range of 1 to 6 degrees, more preferably 1 to 5 degrees, and more preferably 2 to 5 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 8 to 60%, More preferably, it is 8 to 50%, More preferably, it is the range of 20 to 50%. Furthermore, when forming an uneven structure on the surface of thelight diffusing element 6, the average inclination angle is preferably in the range of 0.8 to 5 degrees, more preferably 0.8 to 4 degrees, more preferably It is in the range of 2-4 degrees.
[0052]
(2) When the developed length of thelight guide 3 is more than 8 cm and not more than 23 cm (using a one-lamp type cold cathode tube as the primary light source 1)
Since such a light source device is used for a display device such as a monitor of a notebook personal computer, a desktop personal computer, a relatively small liquid crystal television, etc., a relatively wide viewing angle is necessary, and the resolution of the liquid crystal display device is increased. Accordingly, high brightness with high quality is required. For this reason, as thelight diffusing element 6, the full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution is preferably in the range of 3 to 11 degrees, more preferably 4 to 10 degrees, more preferably 4 to 9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30-80%, More preferably, it is 40-73%, More preferably, it is the range of 45-70%. Furthermore, when the uneven structure is formed on the surface of thelight diffusing element 6, the average inclination angle is preferably in the range of 3 to 9.5 degrees, more preferably 3.5 to 8.5 degrees. Preferably it is the range of 4.5-7 degrees.
[0053]
When the development length of thelight guide 3 is more than 8 cm and 18 cm or less, the required viewing angle is somewhat narrow because it is used for a display device of a relatively small notebook personal computer. For this reason, as thelight diffusing element 6, the full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution is preferably in the range of 3 to 8 degrees, more preferably 4 to 8 degrees, and more preferably 4 to 7 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30 to 70%, More preferably, it is 40 to 65%, More preferably, it is the range of 45 to 60%. Furthermore, when forming an uneven | corrugated structure in the surface of the light-diffusion element 6, it is preferable that the average inclination angle is the range of 3-7 degrees, More preferably, it is 3.5-6.5 degrees, More preferably It is in the range of 4.5 to 6 degrees.
[0054]
When the length of thelight guide 3 is more than 18 cm and not more than 22 cm, thelight guide 3 is used for a display device of a relatively large notebook personal computer, so that a relatively wide viewing angle is required. It is necessary to achieve brightness uniformity. For this reason, as thelight diffusing element 6, the full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution is preferably in the range of 4 to 10 degrees, more preferably in the range of 5 to 9 degrees, more preferably in the range of 5 to 8.5 degrees. is there. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 40 to 75%, More preferably, it is 50 to 70%, More preferably, it is the range of 50 to 65%. Furthermore, when an uneven structure is formed on the surface of thelight diffusing element 6, the average inclination angle is preferably in the range of 3.5 to 8 degrees, more preferably 4 to 7 degrees, and still more preferably 4. It is in the range of 5 to 6.5 degrees.
[0055]
When the developed length of thelight guide 3 is more than 22 cm and 23 cm or less, it is used for a display device such as a relatively large notebook personal computer. A notebook computer using a single-lamp type cold cathode tube as the primarylight source 1 has a large display area. Compared with alight guide 3 with a developed length of 22 cm or less, the light utilization efficiency is increased and the luminance is increased. It is necessary to improve. When trying to increase the brightness in this way, for example, as a reflection sheet disposed on the back surface of thelight guide 3 of the light source device, silver having excellent directional reflection characteristics instead of the foamed PET reflection film having low directional reflection It is necessary to use a metal reflection sheet such as a reflection sheet or an aluminum reflection sheet. However, when a metal reflection sheet is used, glare peculiar to metal reflection, dark line bright lines appearing near the incident surface, dark defects appearing near both ends of the incident surface are strongly expressed, and the quality as a light source device Tend to be damaged. In order to suppress such deterioration in quality, it is necessary to use alight diffusing element 6 having a high light diffusibility such that the full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution exceeds 9 degrees. When such alight diffusing element 6 is used, the light diffusibility becomes too large, and the total light transmittance is greatly lowered, so that a sufficiently high luminance cannot be obtained. For this reason, such a deterioration in quality is suppressed by thelight guide 3 and thelight deflection element 4, and thelight diffusing element 6 having a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 5 to 11 degrees should be used. Is preferable, more preferably in the range of 6 to 10 degrees, more preferably in the range of 7 to 9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 50 to 80%, More preferably, it is 55 to 73%, More preferably, it is the range of 55 to 70%. Furthermore, when forming an uneven | corrugated structure in the surface of the light-diffusion element 6, it is preferable that the average inclination angle is the range of 4.5-9.5 degree | times, More preferably, it is 5-8.5 degree | times, More Preferably it is the range of 5 to 7 degrees.
[0056]
(3) When the developed length of thelight guide 3 is more than 8 cm and not more than 28 cm (using a multi-lamp type cold cathode tube as the primary light source 1)
Since such a light source device is used for a display device such as a monitor of a desktop personal computer or a liquid crystal television, it requires a relatively wide viewing angle and high luminance. For this reason, the primarylight source 1 is a multi-lamp type in which one or more cold-cathode tubes are arranged on two opposing end faces of thelight guide 3. In such a light source device, the visibility relating to the quality is different from that using the one-light typeprimary light source 1, and the asymmetry of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) as described later loses its characteristics, and the light source As shown in FIG. 6, the symmetry of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) near the center of the apparatus is improved even when thelight diffusing element 6 is not used. Furthermore, the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) in the vicinity of both ends near the light source is influenced by the light guided from the nearest place, and the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) having a slight asymmetry. ) That is, in the vicinity of the left end in FIG. 6, the emitted light luminance distribution on the light source side (in the XZ plane) is steep, and the emitted light luminance distribution on the central side (in the XZ plane) has a smooth tailing tendency. For this reason, the light emission direction in the vicinity of the left end portion has a component that is slightly toward the center portion. On the other hand, in the vicinity of the right end portion in FIG. 6, there is an outgoing light luminance distribution (in the XZ plane) opposite to this, and the light emitting direction has a component that is slightly directed toward the center. For this reason, the emitted light characteristic excellent in visibility when observing the vicinity of both ends from the central part is obtained, and the light source device having high brightness and high brightness is obtained up to the end part.
[0057]
For this reason, thelight diffusing element 6 is required to have light diffusibility to obtain a wide viewing angle, and it is preferable to use a light diffuser having a full width at half maximum of 0.7 to 13 degrees. Is in the range of 1-11 degrees, more preferably 2-9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30 to 82%, More preferably, it is 35 to 75%, More preferably, it is the range of 40 to 70%. Furthermore, when forming an uneven structure on the surface of thelight diffusing element 6, the average inclination angle is preferably in the range of 0.8 to 12 degrees, more preferably 1 to 8.5 degrees, more preferably The range is 1.5 to 7 degrees. When the developed length of thelight guide 3 is more than 22 cm and not more than 28 cm, it is preferable to use thelight diffusing element 6 having a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution in the range of 6 to 13 degrees. More preferably, it is in the range of 7 to 11 degrees, more preferably 7 to 9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 50 to 82%, More preferably, it is 60 to 75%, More preferably, it is the range of 65 to 70%. Furthermore, when forming an uneven | corrugated structure in the surface of the light-diffusion element 6, it is preferable that the average inclination | tilt angle is the range of 4.5-12 degree | times, More preferably, it is 5.5-8.5 degree | times, More Preferably it is the range of 6-7 degrees. Furthermore, when the development length of thelight guide 3 is more than 8 cm and 22 cm or less, thelight diffusing element 6 should have a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 0.7 to 6 degrees. Is preferable, more preferably in the range of 1 to 5 degrees, more preferably in the range of 2 to 4 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30 to 60%, More preferably, it is 35 to 55%, More preferably, it is the range of 40 to 50%. Furthermore, when forming an uneven | corrugated structure on the surface of the light-diffusion element 6, it is preferable that the average inclination angle is the range of 0.8-6 degree, More preferably, it is 1-5 degree, More preferably, it is 1. It is in the range of 5 to 4.5 degrees.
[0058]
In the light source device of the present invention, when thelight diffusing element 6 as described above is used, the light condensing properties with a full width at half maximum of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) from thelight deflecting element 4 of about 19 to 26 degrees are compared It is sometimes preferable from the viewpoint of improving the luminance to use thelight deflecting element 4 which is weak enough and to use thelight diffusing element 6 having a relatively weak light diffusibility because the decrease in luminance due to diffusion on the YZ plane can be suppressed. is there. In this case, thelight diffusing element 6 is required to have a light diffusibility to obtain a wide viewing angle, and it is preferable to use a light diffuser having a full width at half maximum of 1 to 8 degrees, and more preferably 2 It is -8 degrees, More preferably, it is the range of 3-7 degrees. The haze value is preferably in the range of 8 to 70%, more preferably 30 to 65%, and still more preferably 40 to 60%. Furthermore, when forming an uneven | corrugated structure in one surface of the light-diffusion element 6, it is preferable that the average inclination | tilt angle is the range of 0.8-7 degree, More preferably, it is 3-6.5 degree, and more Preferably it is the range of 3.5-6 degrees. When the uneven structure is formed on both sides, the average inclination angle of one surface thereof is preferably in the range of 0.8 to 4 degrees, more preferably 1 to 4 degrees, more preferably 2 to 4 degrees. It is a range.
[0059]
In the light source device of the present invention, the outgoing light emitted from the outgoing surface of thelight deflection element 4 may have an asymmetric outgoing light luminance distribution (in the XZ plane: no light diffusing element) as shown in FIG. . This outgoing light luminance distribution (in the XZ plane) is derived from the outgoing light luminous intensity distribution (in the XZ plane) emitted from thelight guide 3. Such an asymmetrical emitted light luminance distribution (in the XZ plane) is obtained by, for example, emitting highly directional emitted light whose full width at half maximum of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) from thelight deflecting element 4 is 20 degrees or less. It tends to appear when emitted. In particular, in a light source device having a relatively large display area, in order to reduce such asymmetry of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane), thelight diffusing element 6 having a relatively strong light diffusibility should be used. (FIG. 7 shows the emitted light luminance distribution when such a light diffusing element is used (with a light diffusing element)). On the other hand, when thelight diffusing element 6 has a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 4 degrees or more and a haze value of 35% or more, the emitted light intensity distribution (in the XZ plane) emitted from thelight diffusing element 6 is used. ) Is deviated by about 1 to 3 degrees in the direction opposite to the light source with respect to the peak angle of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) from thelight deflection element 4. For this reason, when the peak angle of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) from the light deflection element is in a desired direction (for example, the normal direction), thelight diffusing element 6 is used to achieve the desired direction. This results in a decrease in brightness. Therefore, when thelight diffusing element 6 is used when the full width at half maximum of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) from thelight deflecting element 4 is 20 degrees or less, as shown in FIG. In advance, the peak angle of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) from thelight deflection element 4 is 0.5 to 3 degrees, more preferably 0.5 to 2 degrees, more preferably 1 from the desired direction toward the light source. It is preferable to design thelight deflection element 4 and the like so as to be inclined by ˜2 degrees.
[0060]
In the present invention, use of thelight diffusing element 6 having anisotropy in the light diffusing property increases the total light transmittance of thelight diffusing element 6, and efficiently emits the light emitted from thelight deflecting element 4. It is preferable because it can diffuse and improve luminance. For example, in a light source device in which a cold cathode tube on a line is arranged on one end face of thelight guide 3 as the primarylight source 1, thelight deflection element 4 for narrowing the field of view emits light from the light exit surface of thelight guide 3. The emitted light is mainly intended to narrow the field of view on the XZ plane, and further, the light of the XZ plane narrowed by thelight diffusing element 6 is mainly diffused to widen the viewing angle. However, when an isotropic diffusing element is used as thelight diffusing element 6, the light on the YZ plane that is not narrowed by the light deflection angle element is also diffused equally, leading to a decrease in luminance. become. Therefore, as shown in FIG. 8, thelight deflecting element 4 narrows the field of view by using thelight diffusing element 6 having anisotropic diffusibility that has higher light diffusibility in the XZ plane than in the YZ plane. The light on the XZ plane can be diffused strongly, the diffusion of the light on the YZ plane that is not narrowed can be weakened, the light emitted from thelight deflecting element 4 can be diffused efficiently, and the luminance can be reduced. Can be minimized as much as possible.
[0061]
In the present invention, regarding the anisotropic diffusivity of such alight diffusing element 6, what kind of anisotropy thelight diffusing element 6 is used is different between the XZ plane and the YZ plane as described above. It is not limited to the directivity, and can be appropriately selected according to the light emitting mechanism of thelight guide 3, the lens shape and arrangement of thelight deflection element 4, the use of the light source device, and the like. That is, as shown in FIG. 9, an arbitrary surface (ZP-n surface (n = 1, 2,...)) Including a normal axis with respect to the exit surface of thelight diffusing element 6 is assumed, and these arbitrary Anisotropy can be imparted by making the full width at half maximum of the emitted light luminance distribution (in the XZ plane) on the surface of the. In the ZP-n plane, the largest full width at half maximum is the maximum full width at half maximum, and the smallest full width at half maximum is the minimum full width at half maximum. Similarly, the average inclination angle of the concavo-convex structure imparting anisotropic diffusibility to thelight diffusing element 6 is also the average inclination angle in an arbitrary Pn direction where the ZP-n plane and the light diffusing element 6 (XY plane) intersect. It is possible to impart anisotropy of the average inclination angle by making the difference. At this time, the largest average inclination angle in the Pn direction is the maximum average inclination angle, and the smallest average inclination angle is the minimum average inclination angle.
[0062]
For example, when a cold cathode tube on a line is arranged on one end face of thelight guide 3 to form the primarylight source 1, thelight deflection element 4 mainly aims at narrowing the field of view mainly on the XZ plane and hardly acts on the YZ plane. It is optimal to use alight diffusing element 6 having anisotropic diffusivity that effectively diffuses outgoing light on the XZ plane and does not diffuse outgoing light on the YZ plane. Therefore, thelight diffusing element 6 preferably has an anisotropic diffusibility that exhibits the maximum full width at half maximum on the XZ plane and the full width at half maximum on the YZ plane. Similarly, the concavo-convex structure formed in thelight diffusing element 6 is preferably configured or arranged so as to have a maximum average inclination angle in the X direction and a minimum average inclination angle in the Y direction.
[0063]
Also in thelight diffusing element 6 having such anisotropic diffusibility, the light diffusion having the light diffusing characteristic for appropriately diffusing the emitted light from thelight deflecting element 4 in consideration of the balance of the luminance characteristic, the visibility, the quality and the like. It is necessary to useelement 6. That is, when the light diffusibility of thelight diffusing element 6 is low, it is difficult to sufficiently widen the viewing angle and the visibility is lowered, and the effect of improving the quality tends to be insufficient. If it is too high, the effect of narrowing the field of view by thelight deflecting element 4 is impaired, and the total light transmittance is also lowered and the luminance tends to be lowered. Therefore, the full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution is in the range of 1 to 13 degrees, preferably in the range of 3 to 11 degrees, and more preferably in the range of 4 to 9 degrees. The ratio of the maximum full width at half maximum to the full width at half maximum (maximum full width at half maximum / full width at half maximum) is preferably in the range of 1.1 to 20, more preferably in the range of 2 to 15, more preferably 4 to 10. It is a range. This is because when the maximum full width at half maximum / minimum full width at half maximum is 1.1 or more, the light use efficiency can be improved and the luminance can be increased, and when it is 20 or less, the luminance is reduced due to strong light diffusibility. This is because it can be suppressed.
[0064]
In the case of forming a concavo-convex structure on one surface of thelight diffusing element 6, the maximum average inclination angle is preferably in the range of 0.8 to 15 degrees, more preferably 3.5 to 11 degrees, More preferably, it is 4 to 9 degrees. Further, from the same viewpoint as the maximum full width at half maximum / minimum full width at half maximum, the ratio of the maximum average inclination angle to the minimum average inclination angle (maximum average inclination angle / minimum average inclination angle) is in the range of 1.1 to 20. More preferably, it is the range of 2-15, More preferably, it is the range of 4-10. The uneven structure may be formed on both surfaces of thelight diffusing element 6. In this case, in order to suppress a decrease in the total light transmittance of thelight diffusing element 6, the average of the incident surface side of thelight diffusing element 6 It is preferable to make the inclination angle larger than the average inclination angle on the exit surface side. Further, the haze value of thelight diffusing element 6 is preferably in the range of 8 to 82% from the viewpoint of improving luminance characteristics and improving visibility, more preferably in the range of 30 to 70%, more preferably 40. It is in the range of ~ 65%.
[0065]
Further, as thelight diffusing element 6, it is preferable to use an element having appropriate light diffusing characteristics according to the size of the display area of the light source device. When the developed length of thelight guide 3 is 8 cm or less, thelight diffusing element 6 preferably has a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution in the range of 1 to 6 degrees, more preferably 1 to 5 degrees. More preferably, it is the range of 2 to 5 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 8 to 60%, More preferably, it is 8 to 50%, More preferably, it is the range of 20 to 50%. Furthermore, when forming a concavo-convex structure on the surface of thelight diffusing element 6, the maximum average inclination angle is preferably in the range of 0.8 to 5 degrees, more preferably 0.8 to 4 degrees, more preferably Is in the range of 2-4 degrees.
[0066]
When the developed length of thelight guide 3 is more than 8 cm and 23 cm or less (using a single lamp type cold cathode tube as the primary light source 1), thelight diffusing element 6 has a maximum full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 3 It is preferably in the range of -13 degrees, more preferably in the range of 4-10 degrees, more preferably in the range of 4-9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30-80%, More preferably, it is 40-73%, More preferably, it is the range of 45-70%. Furthermore, when forming a concavo-convex structure on the surface of thelight diffusing element 6, the maximum average inclination angle is preferably in the range of 3 to 15 degrees, more preferably 3.5 to 10 degrees, more preferably 4 .5 to 8 degrees.
[0067]
When the developed length of thelight guide 3 is more than 8 cm and 18 cm or less, thelight diffusing element 6 preferably has a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution in the range of 3 to 10 degrees, more preferably 4 It is in the range of -10 degrees, more preferably 4-9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30 to 70%, More preferably, it is 40 to 65%, More preferably, it is the range of 45 to 60%. Furthermore, when forming a concavo-convex structure on the surface of thelight diffusing element 6, the maximum average inclination angle is preferably in the range of 3 to 9 degrees, more preferably 3.5 to 8 degrees, more preferably 4 .5 to 8 degrees.
[0068]
When the development length of thelight guide 3 exceeds 18 cm and is 22 cm or less, thelight diffusing element 6 preferably has a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution in the range of 4 to 13 degrees, more preferably 5 It is -11 degree | times, More preferably, it is the range of 5-8.5 degree | times. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 40 to 75%, More preferably, it is 50 to 70%, More preferably, it is the range of 50 to 65%. Furthermore, when forming a concavo-convex structure on the surface of thelight diffusing element 6, the maximum average inclination angle is preferably in the range of 3.5 to 15 degrees, more preferably 4 to 9 degrees, more preferably 4 The range is from 5 to 6.5 degrees.
[0069]
When the development length of thelight guide 3 is more than 22 cm and 23 cm or less, it is preferable to use alight diffusing element 6 having a maximum full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 5 to 13 degrees. Is in the range of 6-12 degrees, more preferably 7-9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 50 to 80%, More preferably, it is 55 to 73%, More preferably, it is the range of 55 to 70%. Furthermore, when forming a concavo-convex structure on the surface of thelight diffusing element 6, the maximum average inclination angle is preferably in the range of 4.5 to 15 degrees, more preferably 5 to 10 degrees, and more preferably 5 It is in the range of -7 degrees.
[0070]
When the developed length of thelight guide 3 exceeds 8 cm and is 28 cm or less (a multi-lamp type continuous cathode tube is used as the primary light source 1), thelight diffusing element 6 needs light diffusibility to obtain a wide viewing angle. It is preferable to use one having a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution in the range of 0.7 to 13 degrees, more preferably in the range of 1 to 11 degrees, and more preferably in the range of 2 to 9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30 to 82%, More preferably, it is 35 to 75%, More preferably, it is the range of 40 to 70%. Furthermore, when forming an uneven | corrugated structure in the surface of the light-diffusion element 6, it is preferable that the maximum average inclination | tilt angle is the range of 0.8-15 degree, More preferably, it is 1-13 degree, More preferably, it is 1 .5 to 7 degrees. When the developed length of thelight guide 3 is more than 22 cm and not more than 28 cm, it is preferable to use thelight diffusing element 6 having a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution in the range of 6 to 13 degrees. More preferably, it is in the range of 7 to 11 degrees, more preferably 7 to 9 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 50 to 82%, More preferably, it is 60 to 75%, More preferably, it is the range of 65 to 70%. Furthermore, when forming an uneven structure on the surface of thelight diffusing element 6, the average inclination angle is preferably in the range of 4.5 to 15 degrees, more preferably 5.5 to 13 degrees, more preferably It is in the range of 6-7 degrees. Furthermore, when the development length of thelight guide 3 is more than 8 cm and 22 cm or less, thelight diffusing element 6 should have a full width at half maximum of the emitted light luminous intensity distribution of 0.7 to 6 degrees. Is preferable, more preferably in the range of 1 to 5 degrees, more preferably in the range of 2 to 4 degrees. Moreover, as a haze value, it is preferable that it is the range of 30 to 60%, More preferably, it is 35 to 55%, More preferably, it is the range of 40 to 50%. Furthermore, when forming an uneven | corrugated structure in the surface of the light-diffusion element 6, it is preferable that the average inclination | tilt angle is the range of 0.8-10 degree, More preferably, it is 1-7 degree, More preferably, it is 1. The range is 5 to 5 degrees.
[0071]
Examples of the diffusivity imparting structure of thelight diffusing element 6 having such anisotropic diffusibility include an uneven structure as shown in FIGS. The concavo-convex structure shown in FIG. 10 is an array structure in which a large number of lens rows such as a lenticular lens row elongated on one axis are arranged in parallel. For such an arrangement pitch of the lens rows, a pitch that hardly causes moire is selected with respect to the pitch of the liquid crystal elements used as the display device and the arrangement pitch of the lens rows such as the prism rows of thelight deflection element 4, or a random pitch is selected. It is preferable to use an array pitch. Usually, the arrangement pitch of the lens rows is preferably in the range of 1 to 70 μm, more preferably 5 to 40 μm, and more preferably in the range of 10 to 30 μm from the viewpoint of ease of manufacture and prevention of moire. In addition, the average inclination angle in the direction orthogonal to the longitudinal direction of the lens array is preferably in the range of 0.8 to 15 degrees from the viewpoint of luminance improvement and visibility, more preferably 3.5 to 11 degrees, and more preferably. Is in the range of 4-9 degrees.
[0072]
The concavo-convex structure shown in FIG. 11 is a structure in which a large number of cylindrical lens shaped bodies are discretely arranged. The arrangement interval of the cylindrical lens-shaped bodies may be a regular pitch or a random arrangement pitch. In general, the arrangement pitch of the cylindrical lens-shaped bodies is preferably in the range of 1 to 70 μm, more preferably 5 to 40 μm, more preferably in the range of 10 to 30 μm from the viewpoint of ease of manufacture and prevention of moire. is there. In addition, the average inclination angle in the direction orthogonal to the longitudinal direction of the cylindrical lens-shaped body is preferably 0.8 to 15 degrees from the viewpoint of luminance improvement and visibility, more preferably 3.5 to 11 degrees, and more preferably. Is in the range of 4-9 degrees. In such a discrete array structure, a line intersecting the plane where thelight diffusing element 6 needs to have a full width at half maximum and the exit surface of thelight diffusing element 6 and the longitudinal direction of the cylindrical lens shape body are substantially orthogonal. It is preferable to arrange so that the probability of Further, thelight diffusing element 6 is arranged so that the probability that the surface that needs to have the minimum full width at half maximum and the line intersecting the emission surface of thelight diffusing element 6 and the longitudinal direction of the cylindrical lens shape are substantially parallel is as high as possible. It is preferable to do.
[0073]
The uneven structure shown in FIG. 12 is a hairline structure. The average inclination angle in the direction orthogonal to the direction in which the hairline extends is preferably 0.8 to 15 degrees from the viewpoint of luminance improvement and visibility, more preferably 3.5 to 11 degrees, and more preferably 4 to 9 degrees. It is a range. The direction in which the hairline extends is preferably a direction that is substantially orthogonal to a line that intersects thelight diffusing element 6 that requires the maximum full width at half maximum and thelight diffusing element 6 exit surface.
[0074]
By imparting a mat structure to at least one of the surface on which the uneven structure imparting such anisotropic diffusibility and the back surface thereof are provided, glare, brightness spots, etc. can be suppressed and the quality can be improved. it can. However, if the light diffusibility of the mat structure is increased, the anisotropic diffusibility may be impaired and the luminance may be lowered. Therefore, it is preferable to provide a mat structure having a relatively weak light diffusibility. Such a mat structure preferably has an average inclination angle in the range of 0.5 to 5 degrees, more preferably 0.8 to 4 degrees, and more preferably 1 to 3.5 degrees. The average inclination angle of the mat structure when the mat structure is provided on the surface of the anisotropy imparting concavo-convex structure refers to the average inclination angle of the mat structure itself excluding the average inclination angle caused by the concavo-convex structure. That is, it is possible to measure the average inclination angle parallel to the longitudinal direction of the portion having no concavo-convex structure or the concavo-convex structure, measuring with a stylus roughness meter, image analysis of the cross-sectional shape of thelight diffusing element 6, atomic force It can be measured with a microscope or the like.
[0075]
In the present invention, thelight deflecting element 4 is used to emit light emitted from thelight guide 3 in a specific direction such as a normal direction, and the light emitted from thelight deflecting element 6 is anisotropically diffused. The light can be emitted in a desired direction. In this case, thelight diffusing element 6 can be provided with both the functions of anisotropic diffusion and light deflection angle. For example, in the case where a lenticular lens array or a cylindrical lens shaped body is used as the concavo-convex structure, both functions of anisotropic diffusion and light deflection can be provided by making the cross-sectional shape asymmetric.
[0076]
In the present invention, thelight deflection element 4 and thelight diffusion element 6 may contain a light diffusing material for the purpose of adjusting the viewing angle as the light source device and improving the quality. As such a light diffusing material, transparent fine particles having a refractive index different from that of the material constituting thelight deflecting element 4 or thelight diffusing element 6 can be used, for example, silicon beads, polystyrene, polymethyl methacrylate. , Homopolymers or copolymers such as fluorinated methacrylates. As the light diffusing material, it is necessary to appropriately select the content, the particle size, the refractive index and the like so as not to impair the narrow field effect by thelight deflecting element 4 and the appropriate diffusing effect by thelight diffusing element 6. For example, the refractive index of the light diffusing material is such that if the difference in refractive index from the material constituting thelight deflecting element 4 or thelight diffusing element 6 is too small, the diffusing effect is small. The rate difference is preferably in the range of 0.01 to 0.1, more preferably 0.03 to 0.08, and more preferably 0.03 to 0.05. In addition, if the particle size of the diffusing material is too large, scattering becomes strong, causing glare and a decrease in luminance, and if it is too small, coloring occurs, so the average particle size is in the range of 0.5 to 20 μm. Preferably, it is 2-15 micrometers, More preferably, it is the range of 2-10 micrometers.
[0077]
The primarylight source 1 is a linear light source extending in the Y direction. As the primarylight source 1, for example, a fluorescent lamp or a cold cathode tube can be used. In the present invention, the primarylight source 1 is not limited to a linear light source, and a point light source such as an LED light source, a halogen lamp, a metahalo lamp, or the like can also be used. In particular, when used in a display device having a relatively small screen size such as a mobile phone or a portable information terminal, it is preferable to use a small point light source such as an LED. In addition, as shown in FIG. 1, the primarylight source 1 is not only installed on one side end surface of thelight guide 3, but can be further installed on the other side end surface facing each other as necessary. .
[0078]
Thelight source reflector 2 guides the light from the primarylight source 1 to thelight guide 3 with little loss. As a material, for example, a plastic film having a metal-deposited reflective layer on the surface can be used. As shown in the drawing, thelight source reflector 2 is wound from the outer surface of the edge of thelight reflecting element 5 to the edge of the light emitting surface of thelight deflecting element 4 through the outer surface of the primarylight source 1. On the other hand, thelight source reflector 2 can be wound around the light emitting surface edge of thelight guide 3 through the outer surface of the primarylight source 1 from the outer surface of thelight reflecting element 5, avoiding thelight deflection element 4. It is.
[0079]
A reflection member similar to thelight source reflector 2 can be attached to a side end surface other than theside end surface 31 of thelight guide 3. As thelight reflecting element 5, for example, a plastic sheet having a metal vapor deposition reflecting layer on the surface can be used. In the present invention, thelight reflecting element 5 may be a light reflecting layer or the like formed on theback surface 34 of thelight guide 3 by metal vapor deposition or the like instead of the reflecting sheet.
[0080]
Thelight guide 3, thelight deflecting element 4, and thelight diffusing element 6 of the present invention can be made of a synthetic resin having a high light transmittance. Examples of such synthetic resins include methacrylic resins, acrylic resins, polycarbonate resins, polyester resins, and vinyl chloride resins. In particular, methacrylic resins are optimal because of their high light transmittance, heat resistance, mechanical properties, and molding processability. Such a methacrylic resin is a resin mainly composed of methyl methacrylate, and preferably has a methyl methacrylate content of 80% by weight or more. When forming the rough surface structure of thelight guide 3 and thelight deflection element 4 and the surface structure such as the prism array, the transparent synthetic resin plate is formed by hot pressing using a mold member having a desired surface structure. Alternatively, the shape may be imparted simultaneously with molding by screen printing, extrusion molding, injection molding, or the like. The structural surface can also be formed using heat or a photocurable resin. Furthermore, on a transparent substrate such as a polyester film, acrylic resin, polycarbonate resin, vinyl chloride resin, polymethacrylamide resin, or other transparent substrate or rough surface structure made of an active energy ray curable resin. Moreover, a lens array arrangement structure may be formed on the surface, or such a sheet may be bonded and integrated on a separate transparent base material by a method such as adhesion or fusion. As the active energy ray-curable resin, polyfunctional (meth) acrylic compounds, vinyl compounds, (meth) acrylic acid esters, allyl compounds, (meth) acrylic acid metal salts, and the like can be used.
[0081]
On the light emitting surface (the light exit surface of the light diffusing element 6) of the light source device composed of the primarylight source 1, thelight source reflector 2, thelight guide 3, thelight deflecting element 4, thelight diffusing element 6 and thelight reflecting element 5 as described above. By disposing the liquid crystal display element, a liquid crystal display device using the light source device of the present invention as a backlight is configured. The liquid crystal display device is observed by an observer through the liquid crystal display element from above in FIG. Further, in the present invention, light with a sufficiently collimated narrow luminance distribution (in the XZ plane) can be made incident on the liquid crystal display element from the light source device, so that there is no gradation inversion in the liquid crystal display element and brightness. In addition to obtaining an image display with good hue uniformity, light irradiation concentrated in a desired direction can be obtained, and the use efficiency of the light emission amount of the primarylight source 1 for illumination in this direction can be enhanced.
[0082]
Although the above embodiment has been described with respect to the light source device, the present invention can also be applied to a bar-shaped light source device that is elongated in the X direction and whose Y direction dimension is, for example, five times or less the thickness of thelight guide 3. In that case, as the primarylight source 1, a substantially dot-like one such as an LED can be used.
[0083]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described specifically by way of examples.
In addition, the measurement of each physical property in the following examples was performed as follows.
[0084]
Measurement of normal brightness and full width at half maximum of luminous intensity of surface light source device
A cold cathode tube was used as a light source, and DC 12 V was applied to an inverter (HIU-742A manufactured by Harrison Co., Ltd.) for high frequency lighting. For the luminance, the surface of the surface light source device or the light guide was divided into 3 × 5 squares of 20 mm squares, and the average of 15 luminance values in the normal direction of each square was obtained. The full width at half maximum of light intensity of the light guide is fixed with black paper having a pinhole of 4 mmφ on the surface of the light guide so that the pinhole is located at the center of the surface, and the measurement circle of the luminance meter is 8 to 9 mm. The distance was adjusted in such a way that the gonio rotation axis was rotated about the pinhole in the direction perpendicular to and parallel to the longitudinal axis of the cold cathode tube. While rotating the rotation axis in each direction from +80 degrees to -80 degrees at intervals of 1 degree, the luminous intensity distribution (in the XZ plane) of the emitted light is measured with a luminance meter, and the peak angle, full width at half maximum (1/1 of the peak value) is measured. 2 spread angle (in the XZ plane). Further, the full width at half maximum of the luminance of the surface light source device was adjusted so that the viewing angle of the luminance meter was 0.1 degree and positioned on the center surface of the surface light source device, and the gonio rotation axis was rotated. While rotating the rotation axis in each direction from +80 degrees to -80 degrees at intervals of 1 degree, the luminance distribution of the emitted light (in the XZ plane) is measured with a luminance meter, and the peak luminance, full width at half maximum (1/1 of the peak value) is measured. 2 spread angle (in the XZ plane).
[0085]
Measurement of average inclination angle (θa)
In accordance with ISO4287 / 1-1987, the surface of the rough surface was measured with a stylus type surface roughness meter (Surfcom 570A manufactured by Tokyo Seiki Co., Ltd.) using 010-2528 (1 μmR, 55 ° cone, diamond) as a stylus. Roughness was measured at a driving speed of 0.03 mm / sec. From the chart obtained by this measurement, the average line was subtracted to correct the inclination, and the calculation was made according to the equations (1) and (2).
[0086]
Measurement of haze value
The haze value is a total light transmission obtained by using a 50 mm × 50 mm sample with an integrating sphere type reflection transmittance meter (RT-100, manufactured by Murakami Color Research Co., Ltd.) according to the method B of JIS K-7105. It calculated | required by calculating by following Formula (6) from a rate (Tt) and a diffused light transmittance (Td).
[0087]
[Equation 5]
Figure 0004242162
Measurement of full width at half maximum of luminous intensity distribution of light emitted from light diffusing element
The light diffusion distribution angle is a half value which is 1/2 light intensity of a peak light intensity obtained by measuring a sample having a size of 50 mm × 50 mm using an automatic variable angle photometer (GP-200 model manufactured by Murakami Color Research Laboratory). The half width angle (α) of the sample was twice the half width angle. The light incident on the sample is collected from the light source into a pinhole by a condenser lens, converted into parallel light (parallelism ± 0.5 degrees or less) through a collimator lens, and a light beam stop (aperture diameter 10.5 mm). ) And enter the incident surface of the sample. The light transmitted through the sample passes through a light receiving lens (passes through the aperture diameter of 11.4 mm (when the sample surface is smooth, it is condensed at the position of the light receiving aperture), reaches the light receiving element through the light receiving aperture, and has a voltage value. Further, the same measurement was performed by rotating the sample, and the maximum full width at half maximum (Maxα) and the minimum full width at half maximum (Minα) were obtained.
[0088]
Example 1
A light guide with one surface being a mat was produced by injection molding using an acrylic resin (Acrypet VH5 # 000 manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd.). The light guide had a wedge plate shape of 216 mm × 290 mm and a thickness of 2.0 mm-0.7 mm. On the mirror surface side of the light guide, a prism row having a prism apex angle of 130 degrees and a pitch of 50 μm is formed by an acrylic ultraviolet curable resin so as to be parallel to a side (short side) having a length of 216 mm. A prism layer arranged in parallel was formed. The cold cathode tube is connected to the light source reflector (long side) so as to face one side end surface (end surface on the side of 2.0 mm thickness) corresponding to the side (long side) of the light guide 290 mm long (long side). A silver reflective film manufactured by Reiko Co., Ltd.) was placed. Furthermore, a light diffusion reflection film (E60 manufactured by Toray Industries, Inc.) was attached to the other side end face, and a reflection sheet was arranged on the prism array (back face). The above configuration was incorporated into the frame. In this light guide, the maximum peak of the outgoing light luminous intensity distribution (in the XZ plane) was 70 degrees with respect to the normal direction of the light outgoing face, and the full width at half maximum was 22.5 degrees.
[0089]
On the other hand, using an acrylic ultraviolet curable resin having a refractive index of 1.5064, a large number of prism rows having a convex curved surface shape with a radius of curvature of 1000 μm on one prism surface and a planar shape on the other prism surface and a pitch of 50 μm. A prism sheet was produced in which a prism array forming surface in which was arranged in parallel was formed on one surface of a 125 μm thick polyester film. At this time, as the virtual prism array, a prism array having an isosceles triangle section with a pitch of 50 μm and an apex angle of 65.4 degrees was set so that the emitted light from the prism sheet was in the normal direction of the light output surface.
[0090]
The obtained prism sheet is mounted so that the prism array forming surface faces the light exit surface side of the light guide, the ridge line of the prism array is parallel to the light incident surface of the light guide, and the prism slope faces the straight surface. I put it. Further, one surface is a mat surface having an average inclination angle of 3.37 degrees, the other surface is a mat surface having an average inclination angle of 0.7 degrees, and the light emission light intensity distribution has a full width at half maximum of 4 degrees. The element was placed on the light exit surface of the light deflection element so that the matte surface having an average inclination angle of 3.37 degrees was directed to the light deflection element side to obtain a surface light source device. The intensity ratio of peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0091]
Example 2
The prism surface on the side close to the light source constituting the prism array is a flat surface, the prism surface far from the light source is the surface of the prism array with a height of 16 μm or more (surface near the top of the prism array), and the height is 16 μm or less. The surface (surface near the bottom of the prism row) is a convex curved surface shape with a radius of curvature of 400 μm (the inclination angle of the surface connecting the boundary between the flat surface and the convex surface and the bottom of the prism surface is 30 degrees with respect to the prism sheet normal). Except for the above, a prism sheet in which a prism array with a pitch of 50 μm and an apex angle of 65.4 degrees was formed on one surface was produced in the same manner as in Example 1. This prism sheet was placed so that the prism array forming surface was directed to the light exit surface side of the light guide obtained in Example 1 and the prism ridges were parallel to the light incident surface of the light guide. In this case, the position K2 of the virtual prism surface is a position where the height of the prism row is 27 μm. Further, one surface is a mat surface having an average inclination angle of 7.27 degrees, the other surface is a mat surface having an average inclination angle of 0.7 degrees, and the full width at half maximum of the light emission light intensity distribution is 9.4 degrees. The light diffusing element was placed on the light exit surface of the light deflecting element so that the matte surface having an average inclination angle of 7.27 degrees was directed to the light deflecting element side to obtain a surface light source device. The intensity ratio of peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0092]
Example 3
A light diffusing element in which one surface is a mat surface having an average inclination angle of 5.0 degrees, the other surface is a mat surface having an average inclination angle of 0.7 degrees, and the full width at half maximum of the light emission light intensity distribution is 6 degrees. A surface light source device was obtained in the same manner as in Example 2 except that the mat surface having an average inclination angle of 5.0 degrees was placed on the light exit surface of the light deflection element so as to face the light deflection element side. The intensity ratio of the peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0093]
Example 4
A large number of lenticular lens arrays with a pitch of 30 μm are arranged in parallel on one surface of a polyester film having a thickness of 125 μm, and the maximum average inclination angle obtained by roughening the surface of the lenticular lens array to an average inclination angle of 1 degree is 10. A half-value of the luminous intensity distribution of light emitted by forming a lens arrangement structure having a maximum inclination angle / minimum inclination angle of 10.4 and a mat surface having an average inclination angle of 0.7 degrees on the other surface. Example 2 except that the light diffusing element having a total width of 11.2 degrees is placed so that the lenticular lens array is parallel to the prism array of the light deflecting element and the lens array structure surface faces the light deflecting element side. Thus, a surface light source device was obtained. The intensity ratio of the peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0094]
Example 5
The luminous intensity distribution of the light emitted by forming a hairline with a maximum average inclination angle of 8.2 degrees on one surface of a 125 μm thick polyester film and forming a matte surface with an average inclination angle of 0.7 degrees on the other surface. Example 2 except that the light diffusing element having a full width at half maximum of 10.5 degrees was placed so that the hairline direction was substantially parallel to the prism row of the light deflecting element and the hairline forming surface was directed to the light deflecting element side. In the same manner as above, a surface light source device was obtained. The intensity ratio of the peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0095]
Example 6
A maximum average tilt angle of 6.0 degrees, in which a large number of cylindrical lenses having a width of 30 μm and a length of 60 μm formed by etching on one surface of a 125 μm thick polyester film are arranged in the same direction, is the maximum tilt angle. A lens arrangement structure having a minimum inclination angle of 6.0 is formed, and a matte surface having an average inclination angle of 0.7 degrees is formed on the other surface. The full width at half maximum of the luminous intensity distribution of the emitted light is 7.0 degrees. Example 2 except that the light diffusing element was placed so that the arrangement direction of the cylindrical lenses and the prism row of the light deflection element were substantially parallel and the lens arrangement structure surface was directed to the light deflection element side, A surface light source device was obtained. The intensity ratio of the peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0096]
Comparative Example 1
A surface light source device was obtained in the same manner as in Example 1 except that both prism surfaces used as a prism sheet were flat and no light diffusing element was used. The intensity ratio of the peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0097]
Comparative Example 2
A surface light source device was obtained in the same manner as in Example 1 except that the light diffusing element was not used. The intensity ratio of the peak luminance of the produced surface light source device and the full width at half maximum in the emission light luminance distribution (in the XZ plane) in the plane perpendicular to the cold cathode tube were determined. The results are shown in Table 1.
[0098]
[Table 1]
Figure 0004242162
[0099]
【The invention's effect】
As described above, in the present invention, by disposing a light diffusing element having a specific light diffusibility on the light exit surface of the light deflecting element, the high luminance characteristic excellent in light use efficiency of the primary light source is impaired. And a light source device excellent in viewing angle characteristics and image quality can be provided.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic perspective view showing a light source device according to the present invention.
FIG. 2 is an explanatory diagram of a shape of a prism row on a light incident surface of a light deflection element.
FIG. 3 is an explanatory diagram of the full width at half maximum of the luminous intensity distribution of the emitted light of the light diffusing element.
FIG. 4 is an explanatory diagram of a developed length of the light source device.
FIG. 5 is an explanatory diagram of a developed length of the light source device.
FIG. 6 is an explanatory diagram showing an emission light luminance distribution (in the XZ plane) from the light deflection element of the light source device of the present invention.
FIG. 7 is a graph showing the luminance distribution (in the XZ plane) of the emitted light from the light deflection element of the light source device of the present invention.
FIG. 8 is an explanatory diagram showing an emitted light intensity distribution of anisotropic diffusivity of the light diffusing element of the present invention.
FIG. 9 is an explanatory diagram of anisotropic diffusivity of the light deflection element of the present invention.
FIG. 10 is a schematic view showing a concavo-convex structure of an optical deflecting element having anisotropic diffusivity according to the present invention.
FIG. 11 is a schematic view showing a concavo-convex structure of an optical deflecting element having anisotropic diffusivity according to the present invention.
FIG. 12 is a schematic view showing a concavo-convex structure of an optical deflecting element having anisotropic diffusivity according to the present invention.
[Explanation of symbols]
1 Primary light source
2 Light source reflector
3 Light guide
4 Light deflection elements
5 Light reflecting elements
6 Light diffusing element
31 Light incident surface
32 End face
33 Light exit surface
34 Back
41 Light entrance
42 Light emitting surface
I Virtual prism array
I-1, I-2 Prism surface of virtual prism array

Claims (3)

Translated fromJapanese
一次光源と、該一次光源から発せられる光を入射する光入射面及び入射した光を導光して出射する光出射面を有する導光体と、該導光体の光出射面に隣接配置される光偏向素子と、該光偏向素子の出光面上に隣接配置される光拡散素子とを少なくとも備えた光源装置であって、
前記光偏向素子は前記導光体の光出射面に対向して位置する入光面とその反対側の出光面とを有しており、該入光面には互いに並列に配列された複数のプリズム列が形成されており、該プリズム列は２つのプリズム面を有しており、少なくとも一方のプリズム面の少なくとも一部が凸曲面形状をなしており、
前記凸曲面形状は、前記プリズム列において前記少なくとも一方の面の側において、前記プリズム列の頂部と谷部とを結ぶ直線から最大距離ｄ突出した形状であり、
前記プリズム列の配列ピッチＰと、前記最大距離ｄとの比（ｄ／Ｐ）が０．０５〜５％の範囲内である形状であり、
前記光拡散素子は平行光を入射したときの出射光光度分布の半値全幅が１〜１３度であることを特徴とする光源装置。A light source having a primary light source, a light incident surface on which light emitted from the primary light source is incident, a light emitting surface that guides and emits the incident light, and a light emitting surface of the light guide are disposed adjacent to each other. A light source device including at least a light deflecting element and a light diffusing element disposed adjacent to the light exit surface of the light deflecting element,
The light deflection element has a light incident surface located opposite to the light exit surface of the light guide and a light exit surface opposite to the light entrance surface, and the light entrance surface includes a plurality of light array elements arranged in parallel to each other. A prism array is formed, the prism array has two prism surfaces, and at least a part of at least one of the prism surfaces has a convex curved surface shape,
The convex curved surface shape is a shape protruding at a maximum distance d from a straight line connecting a top portion and a trough portion of the prism row on the side of the at least one surface in the prism row,
A ratio (d / P) between the arrangement pitch P of the prism rows and the maximum distance d is in a range of 0.05 to 5%,
The light diffusing element has a full width at half maximum of an emitted light luminous intensity distribution of 1 to 13 degrees when parallel light is incident thereon. 一次光源と、該一次光源から発せられる光を入射する光入射面及び入射した光を導光して出射する光出射面を有する導光体と、該導光体の光出射面に隣接配置される光偏向素子と、該光偏向素子の出光面上に隣接配置される光拡散素子とを少なくとも備えた光源装置であって、
前記光偏向素子は前記導光体の光出射面に対向して位置する入光面とその反対側の出光面とを有しており、該入光面には互いに並列に配列された複数のプリズム列が形成されており、該プリズム列は２つのプリズム面を有しており、少なくとも一方のプリズム面の少なくとも一部が凸曲面形状をなしており、
前記凸曲面形状は、前記プリズム列において前記少なくとも一方の面の側において、前記プリズム列の頂部と谷部とを結ぶ直線から最大距離ｄ突出した形状であり、
前記プリズム列の配列ピッチＰと、前記最大距離ｄとの比（ｄ／Ｐ）が０．０５〜５％の範囲内である形状であり、
前記光拡散素子の少なくとも一方の面の平均傾斜角が０．８〜１２度であることを特徴とする光源装置。A light source having a primary light source, a light incident surface on which light emitted from the primary light source is incident, a light emitting surface that guides and emits the incident light, and a light emitting surface of the light guide are disposed adjacent to each other. A light source device including at least a light deflecting element and a light diffusing element disposed adjacent to the light exit surface of the light deflecting element,
The light deflection element has a light incident surface located opposite to the light exit surface of the light guide and a light exit surface opposite to the light entrance surface, and the light entrance surface includes a plurality of light array elements arranged in parallel to each other. A prism array is formed, the prism array has two prism surfaces, and at least a part of at least one of the prism surfaces has a convex curved surface shape,
The convex curved surface shape is a shape protruding at a maximum distance d from a straight line connecting a top portion and a trough portion of the prism row on the side of the at least one surface in the prism row,
A ratio (d / P) between the arrangement pitch P of the prism rows and the maximum distance d is in a range of 0.05 to 5%,
The light source device, wherein an average inclination angle of at least one surface of the light diffusing element is 0.8 to 12 degrees. 前記光拡散素子のヘイズ値が８〜８２％であることを特徴とする請求項１または２に記載の光源装置。  The light source device according to claim 1, wherein the light diffusing element has a haze value of 8 to 82%.
JP2003010211A2002-01-182003-01-17 Light source deviceExpired - Fee RelatedJP4242162B2 (en)

Priority Applications (1)

Application NumberPriority DateFiling DateTitle
JP2003010211AJP4242162B2 (en)2002-01-182003-01-17 Light source device

Applications Claiming Priority (3)

Application NumberPriority DateFiling DateTitle
JP20020107192002-01-18
JP20020808692002-03-22
JP2003010211AJP4242162B2 (en)2002-01-182003-01-17 Light source device

Related Child Applications (1)

Application NumberTitlePriority DateFiling Date
JP2008203908ADivisionJP4677019B2 (en)2002-01-182008-08-07 Light source device

Publications (3)

Publication NumberPublication Date
JP2004006245A JP2004006245A (en)2004-01-08
JP2004006245A5 JP2004006245A5 (en)2006-02-16
JP4242162B2true JP4242162B2 (en)2009-03-18

Family

ID=30449092

Family Applications (1)

Application NumberTitlePriority DateFiling Date
JP2003010211AExpired - Fee RelatedJP4242162B2 (en)2002-01-182003-01-17 Light source device

Country Status (1)

CountryLink
JP (1)JP4242162B2 (en)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication numberPriority datePublication dateAssigneeTitle
JP4802466B2 (en)*2004-09-092011-10-26東レ株式会社 Diffusion film
JP2006235014A (en)*2005-02-232006-09-07Hitachi Displays Ltd Liquid crystal display
JP4241658B2 (en)2005-04-142009-03-18シチズン電子株式会社 Light emitting diode light source unit and light emitting diode light source formed using the same
TW200745680A (en)*2006-04-192007-12-16Omron Tateisi Electronics CoDiffuser plate and surface light source device
JP2008177070A (en)2007-01-192008-07-31Sony CorpOptical control element, planar light source device, and liquid crystal display device
JP5546111B2 (en)*2007-06-292014-07-09キヤノン株式会社 Ultrasonic probe and inspection apparatus provided with the ultrasonic probe
JP2011133872A (en)*2009-11-242011-07-07Toyobo Co LtdSurface light-diffusing polyester film
US20140071255A1 (en)*2011-12-282014-03-13Panasonic CorporationLight source control device and video display device
JP6986218B2 (en)*2017-05-122021-12-22大日本印刷株式会社 Display device
JP7130921B2 (en)*2017-05-312022-09-06大日本印刷株式会社 optical structure, display device

Also Published As

Publication numberPublication date
JP2004006245A (en)2004-01-08

Similar Documents

PublicationPublication DateTitle
JP4677019B2 (en) Light source device
US7401962B2 (en)Light deflection element and light source apparatus using the same
JP4454020B2 (en) Light source device and light deflection element
US7534024B2 (en)Optical deflector element and light source device
JP4323189B2 (en) Optical deflection element and surface light source device
JP2008209929A (en) Light source device and light deflection element used therefor
JP4889130B2 (en) Optical deflection element and surface light source device
JP4242162B2 (en) Light source device
JP2002245824A (en) Light source device and light deflection element used therefor
JP4210053B2 (en) Light source device
JP4160297B2 (en) Optical deflection element
JP2004287415A (en) Light deflection element and light source device
JP4730873B2 (en) Optical deflection element and surface light source device using the same
JP4118043B2 (en) Light source device
JP5495585B2 (en) Light deflection element and light source device
JP4960327B2 (en) Light deflection element and light source device
JP4162399B2 (en) Light source device
JP4485416B2 (en) Light deflection element and light source device

Legal Events

DateCodeTitleDescription
A521Request for written amendment filed

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date:20051227

A621Written request for application examination

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date:20051227

A977Report on retrieval

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date:20080528

A131Notification of reasons for refusal

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date:20080624

A521Request for written amendment filed

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date:20080807

A131Notification of reasons for refusal

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date:20081023

A521Request for written amendment filed

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date:20081126

TRDDDecision of grant or rejection written
A01Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date:20081218

A01Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date:20081224

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20120109

Year of fee payment:3

R151Written notification of patent or utility model registration

Ref document number:4242162

Country of ref document:JP

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20120109

Year of fee payment:3

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20130109

Year of fee payment:4

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20130109

Year of fee payment:4

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20130109

Year of fee payment:4

S531Written request for registration of change of domicile

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20130109

Year of fee payment:4

R350Written notification of registration of transfer

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20130109

Year of fee payment:4

FPAYRenewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text:PAYMENT UNTIL: 20140109

Year of fee payment:5

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S533Written request for registration of change of name

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350Written notification of registration of transfer

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S111Request for change of ownership or part of ownership

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113

R350Written notification of registration of transfer

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250Receipt of annual fees

Free format text:JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPSCancellation because of no payment of annual fees
[8]ページ先頭
©2009-2025 Movatter.jp