【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は大口径のズームレンズ
に関する。この発明のズームレンズは、レンズシャッタ
カメラ用ズームレンズとして利用できる。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a large-aperture zoom lens. The zoom lens of the present invention can be used as a zoom lens for a lens shutter camera.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近来、レンズシャッタカメラはズームレ
ンズを搭載したものが主流と成りつつあり、搭載された
ズームレンズの変倍比も３倍程度のものが増えてきてい
る。2. Description of the Related Art In recent years, a lens shutter camera equipped with a zoom lens has become mainstream, and the zoom ratio of the mounted zoom lens has been increased to about three times.
【０００３】しかし、変倍比：３倍程度のズームレンズ
は、望遠におけるＦ／Ｎｏが８〜１０と暗いものが大部
分であり、望遠での撮影の際のシャッタスピードが遅く
なり、「手ぶれ」を起こしやすい。[0003] However, most zoom lenses having a zoom ratio of about 3 are as dark as 8 to 10 in F / No at telephoto, and the shutter speed at the time of photographing at telephoto becomes slow. ”.
【０００４】また、望遠側である焦点距離：１００ｍｍ
前後は「ポートレート」に適しているが、Ｆ／Ｎｏが大
きいと前後の「ぼけ効果」が少なく、主題を強調する撮
影ができない。The focal length on the telephoto side is 100 mm.
The front and rear are suitable for “portrait”, but if the F / No is large, the front and rear “blurring effect” is small, and it is not possible to take a picture that emphasizes the subject.
【０００５】特開平５−１５０１６１号公報には、Ｆ／
Ｎｏ＝３．５〜５．５／ｆ＝３６〜１０２のズームレン
ズが開示されているが、大口径化で特に発生しやすいコ
マ収差をコントロールする条件が開示されておらず、実
施例においてもコマ収差が多量に残存しており、実用性
能に到っていない。[0005] Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-150161 discloses F /
Although a zoom lens with No = 3.5-5.5 / f = 36-102 is disclosed, a condition for controlling coma aberration that is particularly likely to occur with a large aperture is not disclosed. A large amount of coma remains, and has not reached practical performance.
【０００６】また、従来知られたズームレンズで変倍
比：３倍程度のものは、レンズ構成枚数が１０枚を超え
るものが多く、コンパクト化・低コスト化が困難であ
る。[0006] Many of the conventionally known zoom lenses having a zoom ratio of about 3 times have more than 10 lenses, and it is difficult to reduce the size and cost.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】この発明は上述した事
情に鑑みてなされたものであって、変倍比が略３倍あ
り、レンズ枚数が７枚と少なくコンパクトであり、望遠
端でのＦ／Ｎｏ．が６以下と明るい大口径のズームレン
ズの提供を目的としている。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above circumstances, and has a zoom ratio of approximately three times, a small number of seven lenses, and is compact. / No. The objective is to provide a large-diameter zoom lens that is as bright as 6 or less.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】この発明の「大口径のズ
ームレンズ」は、図１に示すように、物体側（図の左
方）から像側（右方）へ向かって順次、第１〜第３群を
配して成る。As shown in FIG. 1, a "large-aperture zoom lens" according to the present invention comprises a first zoom lens which is arranged in order from an object side (left side in the figure) to an image side (right side). ~ 3rd group is arranged.
【０００９】第１群Ｉおよび第２群ＩＩは「正の焦点距
離」を有し、第３群は「負の焦点距離」を有する。従っ
て、全体のパワー配分は「正・正・負」である。The first group I and the second group II have a "positive focal length", and the third group has a "negative focal length". Therefore, the overall power distribution is “positive / positive / negative”.
【００１０】図１の上の図に示すように、広角端では
「第１群Ｉと第２群ＩＩとが近接」し、第２群ＩＩと第
３群ＩＩＩとの間の間隔が開いている。As shown in the upper part of FIG. 1, at the wide-angle end, "the first group I and the second group II are close to each other", and the distance between the second group II and the third group III is increased. I have.
【００１１】また、図１の下の図に示すように、望遠端
では「第２群ＩＩと第３群ＩＩＩとが近接し、第１群Ｉ
と第２群ＩＩとの間隔が開いている。As shown in the lower part of FIG. 1, at the telephoto end, "the second group II and the third group III are close to each other and the first group I
And the distance between the second lens group II is wide.
【００１２】広角端から望遠端へのズーミングの際に
は、図１に示すように、第１〜第３群が何れも、物体側
へ移動するが、第１群Ｉおよび第３群ＩＩＩに比して、
第２群ＩＩの移動速度が遅いため、ズーミングに従い、
第２群ＩＩと第３群ＩＩＩとの間隔が「次第に狭まる」
ことになる。During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, as shown in FIG. 1, all of the first to third units move toward the object side. In comparison,
Since the moving speed of the second group II is slow, following the zooming,
The distance between the second group II and the third group III is "gradually reduced"
Will be.
【００１３】第１群Ｉは、１枚の正レンズと１枚の負レ
ンズとにより構成される。第２群ＩＩは、物体側から像
側へ向かって順次、物体側に強い凹面を向けたメニスカ
ス負レンズ、正レンズ、両凸の正レンズを配してなる。
第３群ＩＩＩは、１枚の正レンズと１枚の負レンズとで
構成される。従って、全系は３群７枚構成である。ま
た、望遠端でのＦ／Ｎｏ．は６以下である。The first group I is composed of one positive lens and one negative lens. The second group II includes, in order from the object side to the image side, a meniscus negative lens having a strong concave surface facing the object side, a positive lens, and a biconvex positive lens.
The third group III includes one positive lens and one negative lens. Therefore, the whole system is composed of three groups and seven elements. Also, F / No. Is 6 or less.
【００１４】第２群ＩＩの焦点距離をｆ2、広角端にお
ける全系の合成焦点距離をｆWとするとき、これらは条
件： （１） ０．７＜ｆ2／ｆW＜０．８ を満足する。When the focal length of the second lens group II is f2 and the combined focal length of the entire system at the wide-angle end is fW , these conditions are as follows: (1) 0.7 <f2 / fW <0.8 To be satisfied.
【００１５】第２群ＩＩの２面以上と、第３群ＩＩＩの
１面以上とが非球面である。第２群ＩＩに採用される２
面以上に非球面のうちの、少なくとも１面は「周辺に行
くほど正の屈折力が弱まる」形状である。Two or more surfaces of the second group II and one or more surfaces of the third group III are aspherical surfaces. 2 adopted for the second group II
At least one of the aspherical surfaces has a shape that “the positive refractive power decreases toward the periphery”.
【００１６】第２群ＩＩは上記の如く２面以上に非球面
が採用されるが、第２群における最も像側の「両凸の正
レンズ」の両面を非球面とすることができる（請求項
２）。As described above, the second group II employs two or more aspheric surfaces, but both surfaces of the "biconvex positive lens" closest to the image side in the second group can be made aspheric. Item 2).
【００１７】第１群Ｉは、正レンズ１枚と負レンズ１枚
とで構成されるが、「正レンズと負レンズの接合」によ
り第１群を構成することができる（請求項３）。The first group I is composed of one positive lens and one negative lens, but the first group can be constituted by "joining the positive lens and the negative lens".
【００１８】第３群ＩＩＩは、１面以上に非球面が採用
されるが、第３群ＩＩＩの「物体側に配備される正レン
ズの少なくとも一方の面」を非球面とすることができる
（請求項４）。The third group III employs one or more aspheric surfaces. However, the "at least one surface of the positive lens disposed on the object side" of the third group III may be an aspheric surface ( Claim 4).
【００１９】上記請求項１〜４記載のズームレンズにお
いて「第２群ＩＩを物体側へ移動させて合焦を行う」こ
とができる（請求項５）。この場合、第２群ＩＩに前置
して、即ち、第１群Ｉと第２群ＩＩとの間に、絞りＳを
配備し、この絞りＳをズーミングの際に、第２群ＩＩと
一体として移動させることができる（請求項６）。In the zoom lens according to the first to fourth aspects, it is possible to "focus by moving the second group II to the object side" (claim 5). In this case, a stop S is provided in front of the second unit II, that is, between the first unit I and the second unit II, and the stop S is integrated with the second unit II during zooming. (Claim 6).
【００２０】このように絞りＳを設ける場合、「合焦
時」即ち、第２群を物体側に移動させて合焦の動作を行
うとき、「絞りＳを固定し、第２群ＩＩを物体側へ移動
させて絞りＳと第２群ＩＩとの間隔を狭める」ことがで
きる（請求項７）。In the case where the aperture S is provided in this manner, when the focusing operation is performed by moving the second lens unit to the object side during focusing, that is, when the aperture S is fixed and the second lens unit II is moved Side to reduce the distance between the stop S and the second lens group II "(claim 7).
【００２１】[0021]
【作用】上記の如く、この発明の大口径のズームレンズ
は、「正・正・負」の３群構成であり、主として第２群
が「結像作用」を荷なっている。As described above, the large-aperture zoom lens according to the present invention has a three-group configuration of "positive, positive and negative", and the second group mainly carries the "imaging operation".
【００２２】変倍比の高いズームレンズでは、ズーミン
グに伴い移動する群の単位で基本収差を補正しておくこ
とが重要であり、この観点から、この発明においても、
第１群および第３群を、正レンズ１枚と負レンズ１枚と
で構成している。In a zoom lens having a high zoom ratio, it is important to correct the basic aberration in units of a group that moves during zooming.
Each of the first and third units includes one positive lens and one negative lens.
【００２３】第１群が正の焦点距離を持つところから、
第１群により光束が絞られるが、望遠では、第１群と第
２群との間隔が開くので、光束幅が狭くなって第２群に
入射する。Since the first unit has a positive focal length,
The luminous flux is narrowed by the first group, but at telephoto, the distance between the first and second groups is widened, so that the luminous flux width is narrow and the light enters the second group.
【００２４】第２群の最初の面を、メニスカス負レンズ
の「強い凹面」とすることにより、広角側の歪曲収差と
下光線の持つ集束性のコマ収差の補正を可能とする。ま
た第２群の「正レンズ成分」を２枚の正レンズ（物体側
の正レンズ、像側の両凸の正レンズ）で構成することに
より、球面収差係数の分担を軽減させ、これら２枚の正
レンズの物体側に置かれる負レンズ（メニスカス負レン
ズ）と共働して、第２群の球面収差係数の和を小さく設
定する。By making the first surface of the second lens unit a "strong concave surface" of the negative meniscus lens, it is possible to correct distortion on the wide-angle side and coma of the focusing property of the lower ray. The “positive lens component” of the second group is composed of two positive lenses (a positive lens on the object side and a positive biconvex lens on the image side), thereby reducing the sharing of spherical aberration coefficient. Cooperates with a negative lens (meniscus negative lens) placed on the object side of the positive lens of (1) to set a small sum of spherical aberration coefficients of the second group.
【００２５】このようにすることにより「ズーミングに
おける球面収差の変動、合焦における球面収差の変動」
を小さく抑えることができる。By doing so, "variation in spherical aberration during zooming, variation in spherical aberration during focusing"
Can be kept small.
【００２６】条件（１）は、上記の如きレンズ構成にお
ける第２群の焦点距離の適正な範囲を規定するものであ
る。条件（１）のパラメータ：ｆ2／ｆWが小さくなる
と、第２群の正のパワーが相対的に強くなり、ズームレ
ンズの小型化には有利であるが、（１）の下限を超える
と「広角側の球面収差が補正不足」になる。このような
広角側の補正不足を取り除くためにはレンズ枚数を増大
させる必要があり、何れにしても不具合である。The condition (1) defines an appropriate range of the focal length of the second lens unit in the above-described lens configuration. Parameter (1): When f2 / fW is small, the positive power of the second lens unit is relatively strong, which is advantageous for reducing the size of the zoom lens. "The spherical aberration on the wide-angle side is insufficiently corrected". In order to remove such insufficient correction on the wide-angle side, it is necessary to increase the number of lenses.
【００２７】条件（１）の上限を超えると、軸上光の集
束力が不足し、バックフォーカスが大きくなるので「ズ
ーム全域での小型化の達成が困難」になる。When the value exceeds the upper limit of the condition (1), the focusing power of the on-axis light is insufficient, and the back focus becomes large, so that it is difficult to achieve the miniaturization over the entire zoom range.
【００２８】条件（１）を満足することにより、ズーム
レンズを「少ない構成枚数で小型且つ十分な実用性能で
実現する」ことが可能になる。By satisfying the condition (1), the zoom lens can be "realized with a small number of components and with sufficient practical performance".
【００２９】さらに、条件（１）を満足することによ
り、後述の実施例からも明らかなように、極めて良好な
性能の実現が可能になる。Further, by satisfying the condition (1), it becomes possible to realize extremely good performance, as is clear from the examples described later.
【００３０】第２群は、群内収差の和を小さく抑えるた
め、上述の如く「物体側から像側へ向かって順次、物体
側に強い凹面を向けたメニスカス負レンズ、正レンズ、
両凸の正レンズを配し」た構成としたが、大口径・高性
能を実現するには、非球面の使用が必要である。In order to reduce the sum of intra-group aberrations, the second lens group includes, as described above, "a meniscus negative lens, a positive lens having a strong concave surface facing the object side sequentially from the object side to the image side,
Although a biconvex positive lens is provided, it is necessary to use an aspheric surface in order to achieve a large aperture and high performance.
【００３１】第２群では２面以上に非球面が採用される
が、少なくとも１面の非球面は「周辺に行くほど正の屈
折力が弱まる」形状とし、第２群でアンダーに発生しや
すい球面収差を減少させる。In the second lens unit, two or more aspherical surfaces are employed, but at least one aspherical surface has a shape such that the positive refractive power decreases toward the periphery, and the second lens unit is likely to generate an undersurface. Reduce spherical aberration.
【００３２】第２群の像側の面（両凸レンズの像側面）
では、軸上における周辺光の屈折角が大きいので、この
面に非球面を用いることは特に有効である（請求項
２）。また、第２群の物体側の面（メニスカス負レンズ
の強い凹面）は下光線を大きく屈折させるため、この面
に非球面を採用することも有効である。Image-side surface of second group (image side surface of biconvex lens)
In this case, since the refraction angle of the peripheral light on the axis is large, it is particularly effective to use an aspheric surface for this surface (claim 2). In addition, since the object-side surface of the second lens unit (the strong concave surface of the meniscus negative lens) refracts the lower ray largely, it is also effective to adopt an aspheric surface for this surface.
【００３３】広角側では、第２群と第３群の間隔が開
き、軸外光線は互いに分離した状態で第３群を通過する
ため、第３群に非球面を採用すると「個々の画角に応じ
て像面湾曲を制御でき、且つ、広角側で正に大きくなり
がちな歪曲収差の補正を行う」ことが可能となる。On the wide-angle side, the distance between the second lens unit and the third lens unit increases, and off-axis rays pass through the third lens unit in a state where they are separated from each other. , And the distortion which tends to become large positively on the wide-angle side can be corrected ".
【００３４】この場合、「第３群の物体側の正レンズの
少なくとも一方の面」は、有効径が小さく、この面を非
球面とする（請求項４）と、レンズ径が小さいため加工
性が良い。In this case, "at least one surface of the positive lens on the object side of the third group" has a small effective diameter, and if this surface is an aspheric surface (claim 4), since the lens diameter is small, the workability is small. Is good.
【００３５】上記の如く、第２群のレンズ構成と非球面
の採用により、第２群内の各収差係数の和を小さくでき
るので、第２群により「合焦」を行えば（請求項５）、
合焦に伴う収差変動を極小にできる。As described above, the sum of the aberration coefficients in the second group can be reduced by adopting the lens configuration of the second group and the aspherical surface. ),
Aberration fluctuation due to focusing can be minimized.
【００３６】また、「絞り」は結像群である第２群の近
傍に配備されるのが好ましいが、第２群内に設けること
は、絞りの両側にレンズを設けるための機構が複雑化す
るし、第２群の像側に置くと、周辺光量を維持するため
に前玉径が大きくなる。The "aperture" is preferably provided in the vicinity of the second group which is an image forming group. However, providing the "aperture" in the second group complicates a mechanism for providing lenses on both sides of the aperture. Then, when the lens unit is placed on the image side of the second lens unit, the diameter of the front lens becomes large in order to maintain the peripheral light amount.
【００３７】さらに、合焦時に絞り（シャッタ）を固定
した構造にすると、合焦群である第２群をシャッタユニ
ットに背負わせたフォーカスモータで移動させることが
できるため、フォーカスリングを不要にできる。Further, if the aperture (shutter) is fixed at the time of focusing, the second group, which is the focusing group, can be moved by the focus motor mounted on the shutter unit, so that the focus ring is not required. .
【００３８】[0038]
【実施例】以下、具体的な実施例を５例挙げる。The following are five specific examples.
【００３９】図１に示すように、物体側から数えて第ｉ
番目の面（絞り面を含む）の曲率半径をＲi（非球面に
関しては光軸上の曲率半径）、第ｉ番目と第ｉ＋１番目
の面の光軸上の間隔をＤi、物体側から数えて第ｊ番目
のレンズの材質の、ｄ線に対する屈折率およびアッベ数
をそれぞれＮj，νjで表わす。また、ｆは全系の焦点距
離、Ｂｆはバックフォーカス、Ｆ／Ｎｏは明るさ、ωは
半画角を表わす。As shown in FIG. 1, the i-th counting from the object side
The radius of curvature of thei -th surface (including the stop surface) is Ri (the radius of curvature on the optical axis for an aspheric surface), the distance on the optical axis between the i-th and (i + 1) -th surfaces is Di , counting the j-th lens material, refractive index and the d-line Abbe number, respectively Nj, represented by [nuj. F is the focal length of the entire system, Bf is the back focus, F / No is the brightness, and ω is the half angle of view.
【００４０】非球面は、光軸に合致させてＺ軸を取り、
光軸に直交させてＹ軸を設定するとき、光軸上の近軸曲
率半径：Ｒ、円錐定数：Ｋ、高次の非球面係数：Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄを用いて、 Ｚ＝（１／Ｒ）2Ｙ2／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）（Ｙ／
Ｒ）2｝］＋Ａ・Ｙ4＋Ｂ・Ｙ6＋Ｃ・Ｙ8＋Ｄ・Ｙ10 で表わされる曲線を、光軸の周りに回転して得られる曲
面であり、光軸上の近軸曲率半径Ｒと、円錐定数：Ｋ、
非球面係数：Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを与えて形状を特定する。
なお、非球面の表示において「Ｅとそれに続く数字」と
は「べき乗」を表わす。例えば、「Ｅ−９」とあれば、
これは「１０~9」を表わし、この数字が、その直前の数
値に掛かるのである。The aspherical surface takes the Z axis in accordance with the optical axis,
When the Y axis is set perpendicular to the optical axis, the paraxial radius of curvature on the optical axis: R, the conic constant: K, the higher order aspherical coefficient: A,
Using B, C, and D, Z = (1 / R)2 Y2 / [1 + √ ｛1- (1 + K) (Y /
R)2 ｝] + A · Y4 + B · Y6 + C · Y8 + D · Y10 is a curved surface obtained by rotating the curve around the optical axis, and has a paraxial radius of curvature R on the optical axis. And the conic constant: K,
Aspherical surface coefficients: A, B, C, and D are given to specify the shape.
In the display of the aspherical surface, “E followed by a numeral” indicates “power”. For example, if it is "E-9",
This represents "10 to9 ", and this number is multiplied by the numerical value immediately before it.
【００４１】実施例１ ｆ＝３９．１３４〜１１１．５１７，Ｆ／Ｎｏ＝４．２〜５．９ ｉ Ｒi Ｄi ｊ Ｎj νj １ ２０．１１１ ４．５ １ １．８４６６６ ２３．７８ ２ １４．５３５ ２．８６６ ２ １．５１４５４ ５４．５４ ３ ３５．２８３ 可変 ４ ∞（絞り） ３．９６４ ５ −９．３２５ ０．７ ３ １．５８５９０ ４８．８６ ６ −９０．０２ ０．１ ７ １７９．２０８ ２．８１７ ４ １．４８７４９ ７０．４４ ８ −１５．４９８ ０．１ ９ ５６．５２８ ３．１８１ ５ １．４８７４９ ４０．４４ 10 −１３．５４１ 可変 11 −１４．６２９ ２．７０８ ６ １．８４６６６ ２３．７８ 12 −１２．９７７ ０．３ 13 −１６．９９１ １．６ ７ １．６９６８０ ５５．４６ 14 −７８９．３６６ 。Example 1 f = 39.134 to 111.517, F / No = 4.2 to 5.9 i Ri Di ij Nj vj 1 20.111 4.5 1 1.866666 78 2 14.535 2.866 2 1.51454 54.54 3 35.283 Variable 4 ° (aperture) 3.964 5 -9.325 0.73 1.58590 48.86 6 -90.02 0.0. 17 179.208 2.817 4 1.48749 70.448 to 15.498 0.19 56.528 3.181 5 1.48749 40.44 10 to 13.541 Variable 11 to 14.629 2. 708 6 1.84666 23.78 12 -12.977 0.313 -16.991 1.67 1.66980 55.46 14 -789.366.
【００４２】 非球面 第５面： Ｋ＝−０．１６２２５， Ａ＝ １．６６９２９Ｅ−５，Ｂ＝ ９．９８６０５Ｅ−７， Ｃ＝−１．３５９４２Ｅ−８，Ｄ＝ １．４２４８０Ｅ−１０ 第１０面： Ｋ＝−０．３７４０３， Ａ＝ ６．７５４９９Ｅ−５，Ｂ＝ ５．６３１１３Ｅ−７， Ｃ＝−７．８７４９０Ｅ−９，Ｄ＝ ４．４１７１０Ｅ−１１ 第１１面： Ｋ＝−１．６５９１１， Ａ＝ ６．２９７６１Ｅ−６，Ｂ＝ ３．７０７９０Ｅ−７， Ｃ＝−４．４８２５６Ｅ−１０，Ｄ＝−２．８７２６１Ｅ−１２ 第１２面： Ｋ＝−１．４２９２８， Ａ＝−２．１４１１０Ｅ−５，Ｂ＝ １．６３８７５Ｅ−７， Ｃ＝ １．４９５３０Ｅ−９，Ｄ＝−７．２９８５５Ｅ−１２ 。Aspheric Surface Fifth Surface: K = −0.16225, A = 1.66929E−5, B = 9.96605E−7, C = −1.35942E−8, D = 1.4480E−10 Tenth Surface: K = -0.37403, A = 6.75499E-5, B = 5.63113E-7, C = -8.787490E-9, D = 4.41710E-11 Eleventh surface: K = -1. 65911, A = 6.29761E-6, B = 3.707790E-7, C = -4.48256E-10, D = -2.87261E-12 12th surface: K = -1.42928, A = -2 .14110E-5, B = 1.63875E-7, C = 1.49530E-9, D = -7.255855E-12.
【００４３】 可変量 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ ３９．１３４ ６６．０６２ １１１．５１７ Ｄ3 １．６４６ １３．５４７ ２２．８２６ Ｄ10 １９．１１ ９．８０５ ３．１７２ Ｂｆ ７．０ ２９．０ ６３．６４２ Ｆ／Ｎｏ ４．２ ５．０ ５．９ ω ２８．２２ １７．６７ １０．８１ 。Variable amount Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 39.134 66.06 111.517 D3 1.646 13.547 22.826 D10 19.11 9.805 3.172 Bf 7.0 29. 0 633.642 F / No 4.2 5.0 5.9 ω 28.22 17.67 10.81.
【００４４】条件式のパラメータの値 ｆ2／ｆW＝０．７６ 図１（ａ）（ｂ）（ｃ）に実施例１に関する広角端、中
間焦点距離および望遠端におけるレンズ配置を示す。ま
た、実施例１に関する広角端に於ける収差図を図６に、
中間焦点距離における収差図を図７に、望遠端における
収差図を図８に示す。球面収差の図におけるＳＡ
（ｄ），ＳＡ（ｇ）はｄ線およびｇ線に対する球面収
差、ＳＣは正弦条件、非点収差の図におけるＤＳ
（ｄ），ＤＳ（ｇ）はｄ線およびｇ線に対するサジタル
像面、ＤＭ（ｄ），ＤＭ（ｇ）はｄ線およびｇ線に対す
るメリディオナル像面を表わす。The value of the condition equation parameters f2 / fW = 0.76 FIG. 1 (a) (b) wide angle end for Example 1 (c), the shows a lens arrangement at the intermediate focal length and the telephoto end. FIG. 6 shows aberration diagrams at the wide-angle end according to the first embodiment.
FIG. 7 shows an aberration diagram at the intermediate focal length, and FIG. 8 shows an aberration diagram at the telephoto end. SA in the figure of spherical aberration
(D), SA (g) are spherical aberrations for the d-line and g-line, SC is a sine condition, and DS in the astigmatism diagram.
(D) and DS (g) represent sagittal image planes for d-line and g-line, and DM (d) and DM (g) represent meridional image planes for d-line and g-line.
【００４５】実施例２ ｆ＝３９．１４１〜１１１．５４９，Ｆ／Ｎｏ＝４．２〜５．９ ｉ Ｒi Ｄi ｊ Ｎj νj １ ２０．００６ ５．５５ １ １．８４６６６ ２３．７８ ２ １４．１２６ ３．１２ ２ １．５１６８０ ６４．２０ ３ ３３．９６２ 可変 ４ ∞（絞り） ３．７１ ５ −１０．３８８ １．５１ ３ １．８３５００ ４２．９８ ６ −２８．３７３ ０．１ ７ ２４０．０４２ ３．３０ ４ １．４８７４９ ７０．４４ ８ −１４．１７０ ０．１ ９ １４８．０８７ ２．８１ ５ １．５８３１３ ５９．４６ 10 −１８．１４３ 可変 11 −１２．１６２ ２．６８ ６ １．８０５１８ ２５．４６ 12 −１１．７５７ ０．７４ 13 −１６．０３０ １．６ ７ １．６２０４１ ６０．３４ 14 −７４２．８４９ 。Example 2 f = 39.141 to 111.549, F / No = 4.2 to 5.9 i Ri Di ij Nj vj 1 20.006 5.55 1 1.86666 23. 78 2 14.126 3.12 2 1.51680 64.20 3 33.962 Variable 4 ° (aperture) 3.715-10.388 1.51 3 1.83500 42.986-28.373 0. 17 240.042 3.30 4 1.48749 70.44 8 -14.170 0.19 148.087 2.81 5 1.583313 59.46 10 -18.143 Variable 11-12.162 2. 686 1.80518 25.46 12 -11.57 0.74 13 -16.030 1.67 1.62041 60.34 14 -742.849.
【００４６】 非球面 第９面： Ｋ＝ ０．０ ， Ａ＝ ２．５２３４３Ｅ−５，Ｂ＝ ４．８６９８８Ｅ−７， Ｃ＝−５．４９３７８Ｅ−９，Ｄ＝ １．５７７８１Ｅ−１０ 第１０面： Ｋ＝−０．３５７１３， Ａ＝ ５．９９６５２Ｅ−５，Ｂ＝ ４．９７２８６Ｅ−７， Ｃ＝−３．７２４４１Ｅ−９，Ｄ＝ １．４３８１７Ｅ−１０ 第１１面： Ｋ＝−１．６７１３３， Ａ＝ ２．５７２６３Ｅ−５，Ｂ＝ ６．２０２３３Ｅ−７， Ｃ＝−２．６５２８３Ｅ−９，Ｄ＝ ３．８３５８６Ｅ−１２ 第１２面： Ｋ＝−１．４９６５１， Ａ＝−９．０４５７２Ｅ−６，Ｂ＝ ４．０３９２５Ｅ−７， Ｃ＝−３．７２９４２Ｅ−１０，Ｄ＝−２．２０６５６Ｅ−１２ 。Aspheric surface ninth surface: K = 0.0, A = 2.52343E-5, B = 4.886988E-7, C = -5.37878E-9, D = 1.57781E-10 tenth surface : K = -0.35713, A = 5.996652E-5, B = 4.97286E-7, C = -3.72441E-9, D = 1.43817E-10 Eleventh surface: K = -1.671133 , A = 2.57263E-5, B = 6.0233E-7, C = -2.65283E-9, D = 3.883586E-12, twelfth surface: K = -1.49651, A = -9.04572E. −6, B = 4.003925E-7, C = −3.72942E-10, D = −2.2656E-12.
【００４７】 可変量 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ ３９．１４１ ６６．０７９ １１１．５４９ Ｄ3 ２．０ １２．９３２ ３３．９６２ Ｄ10 １７．７４５ ９．１３６ ３．０ Ｂｆ ７．０４９ ２８．３１３ ６３．０５６ Ｆ／Ｎｏ ４．２ ５．０ ５．９ ω ２８．６３ １７．６８ １０．８ 。Variable amount Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 39.141 66.079 111.549 D3 2.0 12.932 33.962 D10 17.745 9.136 3.0 Bf 7.049 28. 313 63.056 F / No 4.2 5.0 5.9 ω 28.63 17.68 10.8.
【００４８】条件式のパラメータの値 ｆ2／ｆW＝０．７１ 図２に実施例２に関する広角端におけるレンズ配置を示
す。実施例２に関する広角端に於ける収差図を図９に、
中間焦点距離における収差図を図１０に、望遠端におけ
る収差図を図１１に示す。[0048] Condition value f2 / fW = 0.71 Figure 2 parameters of equation showing a lens arrangement at the wide angle end for Example 2. FIG. 9 shows aberration diagrams at the wide angle end according to the second embodiment.
FIG. 10 is an aberration diagram at the intermediate focal length, and FIG. 11 is an aberration diagram at the telephoto end.
【００４９】実施例３ ｆ＝３９．１４９〜１１１．５９，Ｆ／Ｎｏ＝４．０〜６．０ ｉ Ｒi Ｄi ｊ Ｎj νj １ ２０．６６４ ４．５０ １ １．８４６６６ ２３．８０ ２ １３．３２１ ０．１０ ３ １３．０８７ ３．０２９ ２ １．６５８２５ ４２．２２ ４ ２８．６０４ 可変 ５ ∞（絞り） ３．９０８ ６ −８．９９０ ０．７ ３ １．７０７８０ ４４．６０ ７ −２７．４５２ ０．１０ ８ −１２８．４７４ ２．５２２ ４ １．４８７４９ ７０．４４ ９ −１４．８９８ ０．１０ 10 ６５．０９９ ３．０９３ ５ １．４８７４９ ７０．４４ 11 −１２．７２５ 可変 12 −２９．３５６ ２．６０５ ６ １．８４６６６ ２３．８０ 13 −１９．５５２ ０．５０ 14 −１９．４８３ １．６０ ７ １．６６４６０ ５６．８６ 15 ５１．８４９ 。Example 3 f = 39.149 to 111.59, F / No = 4.0 to 6.0 i Ri Di ij Nj vj 1 20.664 4.50 1 1.86666 23. 80 2 13.321 0.10 3 13.087 3.029 2 1.65825 42.22 4 28.604 Variable 5 ° (aperture) 3.908 6 -8.990 0.73 1.707780 44.60 7 -27.452 0.108 -128.474 2.522 4 1.48749 70.449-14.898 0.10 10 65.099 3.093 5 1.48749 70.44 11 -12.725 Variable 12-29.356 2.605 6 1.86666 23.80 13 -19.552 0.50 14 -19.483 1.60 7 1.66460 56.86 15 51.849.
【００５０】 非球面 第６面： Ｋ＝−０．１２３２３， Ａ＝ ４．６４４０３Ｅ−５，Ｂ＝−４．８２７５４Ｅ−７， Ｃ＝ ４．０３０３７Ｅ−８，Ｄ＝−４．５４８５２Ｅ−１０ 第１１面： Ｋ＝−０．５５６８３， Ａ＝ ８．４６０３６Ｅ−５，Ｂ＝−１．１６３４６Ｅ−７， Ｃ＝ ３．８０７０８Ｅ−９，Ｄ＝−４．６４４０８Ｅ−１１ 第１３面： Ｋ＝−０．３１５９３， Ａ＝ ２．０３２９１Ｅ−５，Ｂ＝−４．８７７５９Ｅ−７， Ｃ＝ ５．１７５０６Ｅ−９，Ｄ＝−１．５９７０６Ｅ−１１ 第１５面： Ｋ＝−８５．７６１４５， Ａ＝ ２．２９９３６Ｅ−５，Ｂ＝−１．０８１１２Ｅ−７， Ｃ＝−２．１８３３５Ｅ−１０，Ｄ＝ １．１９２６４Ｅ−１２ 。Aspheric Surface Sixth Surface: K = −0.12323, A = 4.64043E-5, B = −4.82754E-7, C = 4.03037E−8, D = −4.55482E−10 11th surface: K = -0.55683, A = 8.46036E-5, B = -1.16346E-7, C = 3.80708E-9, D = -4.64408E-11 13th surface: K =- 0.31593, A = 2.03291E-5, B = −4.87759E-7, C = 5.17506E-9, D = −1.59706E-11 15th surface: K = −85.76145, A = 2.29936E-5, B = -1.08112E-7, C = -2.183335E-10, D = 1.19264E-12.
【００５１】 可変量 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ ３９．１４９ ６６．０９４ １１１．５９ Ｄ4 １．７５３ １１．８５２ １８．３ Ｄ11 １７．０７７ ８．１９２ １．９７６ Ｂｆ ８．５０５ ３０．００５ ６５．７９ Ｆ／Ｎｏ ４．０ ４．９ ６．０ ω ２８．３４ １７．６４ １０．８３ 。Variable amount Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 39.149 66.0911.59 D4 1.753 11.852 18.3 D11 17.077 8.192 1.976 Bf 8.505 30. 005 65.79 F / No 4.0 4.9 6.0 ω 28.34 17.64 10.83.
【００５２】条件式のパラメータの値 ｆ2／ｆW＝０．７５ 図３に実施例３に関する広角端におけるレンズ配置を示
す。実施例３に関する広角端に於ける収差図を図１２
に、中間焦点距離における収差図を図１３に、望遠端に
おける収差図を図１４に示す。[0052] the value f2 / fW = 0.75 Figure 3 of the condition parameters showing a lens arrangement at the wide angle end for Example 3. FIG. 12 shows aberration diagrams at the wide-angle end according to the third embodiment.
FIG. 13 shows an aberration diagram at the intermediate focal length, and FIG. 14 shows an aberration diagram at the telephoto end.
【００５３】実施例４ ｆ＝３９．１５４〜１１１．６１８，Ｆ／Ｎｏ＝３．７〜６．０ ｉ Ｒi Ｄi ｊ Ｎj νj １ １９．３４９ ４．５０ １ １．８４６６６ ２３．８０ ２ １４．５２５ ２．８０４ ２ １．５１２２２ ６７．５２ ３ ３１．４９９ 可変 ４ ∞（絞り） ３．９７７ ５ −９．２８５ ０．７ ３ １．６９２０６ ４６．０３ ６ −３３．６７２ ０．１ ７ −１３０１．０７２ ２．６６７ ４ １．４８７４９ ７０．４４ ８ −１５．８９３ ０．１ ９ ６２．９６３ ３．２１６ ５ １．４８７４９ ７０．４４ 10 −１２．８６３ 可変 11 −３０．１９３ ２．４６４ ６ １．８４６６６ ２３．８０ 12 −２０．５６１ ０．５ 13 −２０．５４６ １．６ ７ １．６４７６１ ５７．６６ 14 ４７．９７０ 。[0053] Example 4 f = 39.154~111.618, F / No = 3.7~6.0 i R i D i j N j ν j 1 19.349 4.50 1 1.84666 23. 80 2 14.525 2.804 2 1.51222 67.52 3 31.499 Variable 4 ° (aperture) 3.977 5 -9.285 0.73 1.69206 46.03 6 -33.672 0. 17 -1301.072 2.667 4 1.48749 70.48-15.893 0.19 62.963 3.216 5 1.48749 70.44 10-12.863 Variable 11-30.193 2 .464 6 1.84666 23.80 12 -20.561 0.513 -20.546 1.67 1.664761 57.66 14 47.970.
【００５４】 非球面 第５面： Ｋ＝−０．１３５２５， Ａ＝ ４．１１０７１Ｅ−５，Ｂ＝−３．９２５８１Ｅ−７， Ｃ＝ ３．５１０８９Ｅ−８，Ｄ＝−３．６２０６４Ｅ−１０ 第１０面： Ｋ＝−０．５７２０３， Ａ＝ ８．３４２７３Ｅ−５，Ｂ＝−７．１８６２３Ｅ−８， Ｃ＝ ３．７１８８０Ｅ−９，Ｄ＝−４．６６６７５Ｅ−１１ 第１２面： Ｋ＝−０．０９４９５， Ａ＝ ２．０４９９０Ｅ−５，Ｂ＝−３．７９３６４Ｅ−７， Ｃ＝ ３．８５３０９Ｅ−９，Ｄ＝−１．０４６５８Ｅ−１１ 第１４面： Ｋ＝−６３．６４５９０， Ａ＝ ２．３６１５６Ｅ−５，Ｂ＝−１．１７４３７Ｅ−７， Ｃ＝−２．５６０７１Ｅ−１１，Ｄ＝ ５．８２９８２Ｅ−１３ 。Aspheric surface 5th surface: K = −0.13525, A = 4.111071E-5, B = −3.92581E-7, C = 3.51089E-8, D = −3.62064E-10 10th surface: K = -0.57203, A = 8.334273E-5, B = -7.18623E-8, C = 3.771880E-9, D = -4.66675E-11 12th surface: K =- 0.09495, A = 2.04990E-5, B = -3.794364E-7, C = 3.853309E-9, D = -1.04658E-11 Surface 14: K = -63.664590, A = 2.36156E-5, B = -1.17437E-7, C = -2.56071E-11, D = 5.82982E-13.
【００５５】 可変量 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ ３９．１５４ ６６．１０５ １１１．６１８ Ｄ3 １．７７４ １２．３９５ １９．４２２ Ｄ10 １７．３２８ ８．２８６ １．９２６ Ｂｆ ８．５０８ ３０．０２７ ６５．５５４ Ｆ／Ｎｏ ３．７ ４．６７ ６．０ ω ２８．１８ １７．６３ １０．８２ 。Variable amount Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 39.154 66.105 111.618 D3 1.774 12.395 19.422 D10 17.328 8.286 1.926 Bf 8.508 30. 027 65.554 F / No 3.7 4.67 6.0 ω 28.18 17.63 10.82.
【００５６】条件式のパラメータの値 ｆ2／ｆW＝０．７６ 図４に実施例４に関する広角端におけるレンズ配置を示
す。実施例４に関する広角端に於ける収差図を図１５
に、中間焦点距離における収差図を図１６に、望遠端に
おける収差図を図１７に示す。FIG. 4 shows the lens arrangement of the fourth embodiment at the wide-angle end, where f2 / fW = 0.76. FIG. 15 shows aberration diagrams at the wide angle end according to the fourth embodiment.
FIG. 16 shows aberration diagrams at the intermediate focal length, and FIG. 17 shows aberration diagrams at the telephoto end.
【００５７】実施例５ ｆ＝３９．１４３〜１１１．４６９，Ｆ／Ｎｏ＝４．２〜５．９ ｉ Ｒi Ｄi ｊ Ｎj νj １ ２０．８６０ ４．４５５ １ １．８４６６６ ２３．７８ ２ １３．３６８ ０．２８７ ３ １３．４４６ ３．０９９ ２ １．５９６８６ ４０．７６ ４ ３２．９４７ 可変 ５ ∞（絞り） ３．８０１ ６ −９．６７０ ０．７ ３ １．６００９６ ４７．９５ ７ −４８．８８２ ０．１ ８ ３３７．７９６ ３．１１２ ４ １．４８７４９ ７０．４４ ９ −１２．３８３ ０．１ 10 １２９６．８６５ ２．５８２ ５ １．４８７４９ ７０．４４ 11 −１５．６２１ 可変 12 −３４．２９７ ３．４３７ ６ １．８１８３８ ２９．５９ 13 −２１．５４１ １．４３ 14 −１６．３５６ １．６ ７ １．６９６８０ ５５．４６ 15 ２６９．１４０ 。Example 5 f = 39.143 to 111.469, F / No = 4.2 to 5.9 i Ri Di ij Nj vj 1 20.860 4.455 1 1.86666 23. 78 2 13.368 0.287 3 13.446 3.099 2 1.59686 40.76 4 32.947 Variable 5 ° (aperture) 3.801 6-9.670 0.73 1.6006 96 47.95 7-48.882 0.18 337.7796 3.112 4 1.48749 70.449 9-12.383 0.1 10 1296.865 2.582 5 1.48749 70.44 11-15.621 Variable 12-34.297 3.437 6 1.81838 29.59 13 -21.541 1.43 14 -16.356 1.6 7 1.69680 55.46 15 269.140.
【００５８】 非球面 第６面： Ｋ＝−０．２３５３８， Ａ＝ ３．５０３９３Ｅ−５，Ｂ＝ ５．８１８２２Ｅ−７， Ｃ＝−１．８９３４９Ｅ−８，Ｄ＝−６．７４８１６Ｅ−１１ 第７面： Ｋ＝−８１．７９０８８１， Ａ＝ ３．６２８８７Ｅ−５，Ｂ＝ ９．７７２２６Ｅ−８， Ｃ＝−３．６２２３９Ｅ−９，Ｄ＝ ５．５１７３３Ｅ−１１ 第１０面： Ｋ＝ ３２９１５．７５１９４， Ａ＝ ３．３５６４８Ｅ−５，Ｂ＝−９．６３９１５Ｅ−７， Ｃ＝−１．８９７３６Ｅ−９，Ｄ＝ ３．３１６５８Ｅ−１１ 第１１面： Ｋ＝ ０．１９６５６， Ａ＝ ４．６０６０５Ｅ−５，Ｂ＝ １．１０７０９Ｅ−７， Ｃ＝−１．８９１０８Ｅ−８，Ｄ＝ １．２１０９８Ｅ−１０ 第１３面： Ｋ＝−０．１２１６９， Ａ＝−２．０４８３４Ｅ−５，Ｂ＝−２．４８５４３Ｅ−８， Ｃ＝ ２．６３１０２Ｅ−１０，Ｄ＝−１．５９０８７Ｅ−１２ 。Aspheric Surface Sixth Surface: K = −0.23538, A = 3.503393E-5, B = 5.818222E-7, C = −1.89349E-8, D = −6.774816E-11 Seventh surface: K = -81.790881, A = 3.62887E-5, B = 9.777226E-8, C = -3.622239E-9, D = 5.517333E-11 Tenth surface: K = 32915. 75194, A = 3.3648E-5, B = -9.63915E-7, C = -1.897736E-9, D = 3.36586E-11 Eleventh surface: K = 0.19656, A = 4.606005E −5, B = 1.10709E−7, C = −1.89108E−8, D = 1.21098E−10, thirteenth surface: K = −0.12169, A = −2.04834E−5, B = − .48543E-8, C = 2.63102E-10, D = -1.59087E-12.
【００５９】 可変量 広角端 中間焦点距離 望遠端 ｆ ３９．１４３ ６６．０６４ １１１．４６９ Ｄ4 １．６７３ １３．４８７ ２７．７１３ Ｄ11 １７．７０１ ８．０３２ １．４ Ｂｆ ７．５８ ２９．７２８ ６０．１ Ｆ／Ｎｏ ４．２ ５．０ ５．９ ω ２８．１９ １８．０ １１．０ 。Variable amount Wide-angle end Intermediate focal length Telephoto end f 39.143 66.064 111.469 D4 1.673 13.487 27.713 D11 17.701 8.032 1.4 Bf 7.58 29. 728 60.1 F / No 4.2 5.0 5.9 ω 28.19 18.0 11.0.
【００６０】条件式のパラメータの値 ｆ2／ｆW＝０．７９ 図５に実施例５に関する広角端におけるレンズ配置を示
す。実施例５に関する広角端に於ける収差図を図１８
に、中間焦点距離における収差図を図１９に、望遠端に
おける収差図を図２０に示す。[0060] the value f2 / fW = 0.79 Figure 5 of the condition parameters showing a lens arrangement at the wide angle end for Example 5. FIG. 18 shows aberration diagrams at the wide-angle end according to the fifth embodiment.
19 shows an aberration diagram at the intermediate focal length, and FIG. 20 shows an aberration diagram at the telephoto end.
【００６１】図６〜図２０の各収差図に明らかなよう
に、各実施例とも性能良好である。As is clear from the aberration diagrams in FIGS. 6 to 20, each of the embodiments has good performance.
【００６２】[0062]
【発明の効果】以上に説明したように、この発明によれ
ば新規な大口径のズームレンズを提供できる（請求項１
〜７）。As described above, according to the present invention, a novel large-aperture zoom lens can be provided.
~ 7).
【００６３】この発明のズームレンズは、上記の如き構
成となっているので、７枚構成と構成枚数が少ないから
コンパクト且つ低コストで実現でき、しかも性能が良好
であり、望遠端においてもＦ／Ｎｏ：６以下と明るい。Since the zoom lens according to the present invention has the above-described configuration, it can be realized compactly and at low cost because the number of components is small and the number of components is seven, and the performance is good. No: Bright as 6 or less.
【００６４】請求項２記載の発明のように、第２レンズ
群の最も像側の正レンズの両面を非球面にすると、この
正レンズ以外の２枚のレンズは研磨法により作製できる
ので、性能維持と低コスト化を両立させることができ
る。負・正・正の構成を持つ第２群では、最も像側の両
凸レンズの両面を非球面にするのが最も効果的である。If both surfaces of the positive lens closest to the image in the second lens group are made aspherical as in the second aspect of the present invention, the other two lenses can be manufactured by a polishing method. Both maintenance and cost reduction can be achieved. In the second group having negative, positive, and positive configurations, it is most effective to make both surfaces of the biconvex lens closest to the image side aspherical.
【００６５】請求項３記載の発明のように、第１群を正
・負レンズの接合レンズとすると、第１群内の偏心の影
響が極小と成るから、組付け性が向上し、内面反射の軽
減により性能劣化を有効に防止できる。また接合面の公
差が拡がり、加工性が向上する。If the first lens unit is a cemented lens of positive and negative lenses, the influence of the eccentricity in the first lens unit is minimized, so that the assemblability is improved and the internal reflection is improved. Thus, the performance can be effectively prevented from being reduced by the reduction of the number. In addition, the tolerance of the joining surface is increased, and the workability is improved.
【００６６】請求項４記載の発明のように、第３群の物
体側の正レンズの面に非球面を採用すると、レンズの径
が小さくなるため、非球面形成のコストの低減化を計る
ことができる。If an aspherical surface is used as the surface of the positive lens on the object side of the third lens unit, the diameter of the lens becomes small, so that the cost of forming the aspherical surface can be reduced. Can be.
【００６７】請求項５記載の発明のように、第２群の移
動により合焦を行うことにより、合焦に伴う収差変動を
極小にできる。また第２群は有効径が最も小さいので、
合焦のためのメカニズムをコンパクトに構成できる。As in the fifth aspect of the present invention, by performing focusing by moving the second lens unit, aberration fluctuations due to focusing can be minimized. Also, the second group has the smallest effective diameter,
The mechanism for focusing can be made compact.
【００６８】請求項６記載の発明のように、絞りを第２
群に前置すると、絞りを第２群内に配備する場合に生じ
る絞り前後にレンズを配置することに伴う機構の複雑化
を招来することも無く、絞りを第２群に後置することに
よる前玉径の増大の問題も無い。According to the sixth aspect of the present invention, the aperture is set to the second
When the stop is provided in front of the group, the arrangement of the lenses before and after the stop which occurs when the stop is disposed in the second group does not cause the mechanism to be complicated, and the stop is provided in the second group. There is no problem of an increase in the front lens diameter.
【００６９】請求項７記載の発明のように合焦時に絞り
を固定することにより、前述の如くフォーカスリングを
省略でき、ズームレンズ搭載カメラをさらに小型化でき
る。By fixing the aperture at the time of focusing as in the invention of claim 7, the focus ring can be omitted as described above, and the camera with the zoom lens can be further miniaturized.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】この発明の大口径のズームレンズのレンズ構成
とズーミングに伴う各群の移動を説明するための図であ
る。FIG. 1 is a diagram for explaining a lens configuration of a large-diameter zoom lens according to the present invention and movement of each group due to zooming.
【図２】実施例２のズームレンズの広角端に於けるレン
ズ配置を示す図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a lens arrangement at a wide-angle end of a zoom lens according to a second embodiment.
【図３】実施例３のズームレンズの広角端に於けるレン
ズ配置を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a lens arrangement at a wide-angle end of a zoom lens according to a third embodiment.
【図４】実施例４のズームレンズの広角端に於けるレン
ズ配置を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a lens arrangement at a wide-angle end of a zoom lens according to a fourth embodiment.
【図５】実施例５のズームレンズの広角端に於けるレン
ズ配置を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a lens arrangement at a wide-angle end of a zoom lens according to a fifth embodiment.
【図６】実施例１の広角端に関する収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram relating to a wide-angle end according to the first embodiment.
【図７】実施例１の中間焦点距離に関する収差図であ
る。FIG. 7 is an aberration diagram relating to an intermediate focal length of the first embodiment.
【図８】実施例１の望遠端に関する収差図である。FIG. 8 is an aberration diagram relating to a telephoto end in the first embodiment.
【図９】実施例２の広角端に関する収差図である。FIG. 9 is an aberration diagram relating to a wide-angle end according to the second embodiment.
【図１０】実施例２の中間焦点距離に関する収差図であ
る。FIG. 10 is an aberration diagram relating to an intermediate focal length of the second embodiment.
【図１１】実施例２の望遠端に関する収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram relating to a telephoto end in the second embodiment.
【図１２】実施例３の広角端に関する収差図である。FIG. 12 is an aberration diagram relating to a wide-angle end according to the third embodiment.
【図１３】実施例３の中間焦点距離に関する収差図であ
る。FIG. 13 is an aberration diagram relating to an intermediate focal length of the third embodiment.
【図１４】実施例３の望遠端に関する収差図である。FIG. 14 is an aberration diagram relating to a telephoto end in Example 3.
【図１５】実施例４の広角端に関する収差図である。FIG. 15 is an aberration diagram relating to a wide-angle end according to the fourth embodiment.
【図１６】実施例４の中間焦点距離に関する収差図であ
る。FIG. 16 is an aberration diagram relating to an intermediate focal length of the fourth embodiment.
【図１７】実施例４の望遠端に関する収差図である。FIG. 17 is an aberration diagram relating to a telephoto end in Example 4.
【図１８】実施例５の広角端に関する収差図である。FIG. 18 is an aberration diagram relating to a wide-angle end according to the fifth embodiment.
【図１９】実施例５の中間焦点距離に関する収差図であ
る。FIG. 19 is an aberration diagram relating to an intermediate focal length in Example 5.
【図２０】実施例５の望遠端に関する収差図である。FIG. 20 is an aberration diagram relating to a telephoto end in Example 5.
Ｉ 第１群 ＩＩ 第２群 ＩＩＩ 第３群 I First group II Second group III Third group
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (58) Fields surveyed (Int. Cl.7 , DB name) G02B 9/00-17/08 G02B 21/02-21/04 G02B 25/00-25/04
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