Tous les procédés de gazéification du charbon extrait, qui visent àAll gasification processes of the extracted coal, which aim to
produire un gaz à hlaute teneur en hydrogène, sont basés sur la réaction du gaz à l'eau qui a pour expression z hydrogen gas, are based on the reaction of the gas with water
1120 + C = CO + 112 - 118,7 kJ/mole. 1120 + C = CO + 112 - 118.7 kJ / mole.
La chaleur nécessaire au déroulement de cette réaction The heat necessary to carry out this reaction
est généralement obtenue par combustion d'une partie de la charge. is usually obtained by burning a portion of the load.
Dans les procédés les plus anciens, on procédait à des inversions périodiques, avec injection alternative d'air et de In the older processes, periodic inversions were carried out, with alternative injection of air and
vapeur d'eau.water vapour.
Les procédés plus récents utilisent un soufflage con- More recent processes use blowing
tinu au moyen d'un agent gazéifiant constitué d'un mélange de tinu using a gasifying agent consisting of a mixture of
vapeur et d'oxygène.steam and oxygen.
Le mOmc mélange gazéifiant a été utilisé en U.R.S.S. The mOmc gasifier mixture was used in U.R.S.S.
et aux U.S.A., lors des preLmiers essais de production d'un gaz and U.S.A., during the first gas production trials
à haute teneur en hydrogène, réalisés par gazéification souter- high hydrogen content, produced by underground gasification
raine du charbon h relativement basse pression dans des gisements relatively low-pressure coal mining in deposits
de houille, situés à des profondeurs n'excédant pas 300 m. of coal, located at depths not exceeding 300 m.
Si on envisage de produire un gaz riche en hydrogène par gezéification souterraine de gisements de houille situés à plus grande profondeur (audelà de 700 m ou 800 m), l'économie du procédé impose d'augmenter la pression de gazéification If it is planned to produce a hydrogen-rich gas by underground gasification of coal deposits located at greater depths (above 700 m or 800 m), the economics of the process require increasing the gasification pressure.
jusqu'à un niveau minimrum de l'ordre de 30 bar à 40 bar. up to a minimum level of about 30 bar to 40 bar.
Dans ces conditions de travail à grande profondeur et sous haute pression, l'utilisation, comme agent gazéifiant, d'un mélange oxygène-vapeur dans lequel la proportion de vapeur peut In these conditions of work at great depth and under high pressure, the use, as a gasifying agent, of an oxygen-vapor mixture in which the proportion of vapor can
atteindre de 65 % à 85,; n'est pas sans inconvénients. reach 65% at 85; is not without drawbacks.
Pour éviter tout risque de condensation de la vapeur, la température du mélange doit rester, en tous points, au-dessus d'une valeur minimale de l'ordre de 250 C. Cette température élevée impose de réduire la longueur des conduites d'injection de l'agent gazéifiant et d'y intercaler, To avoid any risk of condensation of the steam, the temperature of the mixture must remain, in all points, above a minimum value of the order of 250 C. This high temperature requires reducing the length of the injection lines the gasifying agent and to interpose therein,
de place en place, des compensateurs de dilatation. Dans ces con- from place to place, expansion compensators. In these circumstances
ditions, il est pratiquement exclu d'utiliser une méthode de ga- tions, it is practically impossible to use a method of
zéification, dans laquelle l'agent gazéifiant serait acheminé à zeification, in which the gasifying agent would be transported to
travers des galeries creusées par les techniques minières con- through galleries excavated by mining techniques con-
ventionnelles, et l'injection de l'agent gazéifiant, par des son- venous, and the injection of the gasifying agent, by
dages verticaux accédant directement au gazogène souterrain, ne vertical grades directly accessing the underground
peut tre réalisée qu'à travers des sondages d'assez grand dia- can be achieved only through surveys of fairly large di-
mètre à l'intérieur desquels on installe un tubage calorifugé. meter inside which insulated casing is installed.
La gazéification souterraine, au moyen d'un m6lange Underground gasification, by means of a mixture
oxygène-vapeur, présente deux autres types d'inconvénients. oxygen-vapor, has two other types of disadvantages.
Du fait de sa température relativement élevée, l'agent Due to its relatively high temperature, the agent
gazéifiant ne peut se préchauffer au contact des roches qui en- gasifier can not preheat on contact with rocks that
tourent le gazogène et il peut, au contraire, leur céder une partie de sa chaleur sensible, ce qui diminue d'autant le rende- gasogen, and it may, on the contrary, give them part of its sensible heat, which diminishes all the
ment énergétique du gazogène.energy of the gasifier.
Par ailleurs, dans tous les procédés de gazéification souterraine, il existe une interférence entre le déroulement des réactions de gazéification et le déroulement des réactions de pyrolyse du charbon, les matières volatiles qui se dégagent dans les profondeurs de la veine n'ayant d'autre exutoire que la surface de contact gaz-solide le long de laquelle se déroulent Moreover, in all underground gasification processes, there is an interference between the progress of the gasification reactions and the progress of the pyrolysis reactions of the coal, the volatile materials which are released in the depths of the vein having no other outlet that the gas-solid contact surface along which unfold
les réactions de gazéification.gasification reactions.
Le dégagement de ces matières volatiles, qui con- The release of these volatile materials, which
tiennent des quantités importantes d'hydrogène, a un effet inhi- contain significant amounts of hydrogen, has an adverse effect
biteur marqué sur la réaction du gaz à l'eau; il en résulte une réduction du degré de décomposition de la vapeur injectée et une bitter marked on the reaction of the gas with water; this results in a reduction in the degree of decomposition of the injected vapor and a
dégradation du rendement de gazéification. degradation of the gasification yield.
Le procédé conforme à l'invention a pour objet de re- The process according to the invention is intended to
médier à ces différents inconvénients. mediate these various disadvantages.
Pour y parvenir, il associe une opération de gazéifi- To achieve this, he associates a gasification
cation souterraine du charbon réalisée au moyen d'un mélange d'oxygène et de C02, une opération de refroidissement du gaz brut par injection d'eau dans les sondages de sortie du gazogène et une opération de conversion du CO réalisée en surface, en utilisant la vapeur d'eau produite lors du refroidissement du gaz. underground cation of the coal produced by means of a mixture of oxygen and CO 2, a cooling operation of the raw gas by water injection in the gasogene exit soundings and a CO conversion operation carried out on the surface, using the water vapor produced during the cooling of the gas.
Le procédé conforme à l'invention est également caracté- The process according to the invention is also characterized
risé par le fait que le C02 nécessaire à la réalisation de la rised by the fact that the C02 necessary for carrying out the
gazéification souterraine est récupéré dans l'installation d'é- underground gasification is recovered in the installation of
puration du gaz produit, et par le fait que la chaleur de réa- purification of the gas produced, and by the fact that the heat of
ction, dégagée au cours de l'opération de conversion du C0, sert ction, released during the C0 conversion operation, serves
à produire de la vapeur qui est utilisée dans un cycle à conden- to produce steam which is used in a condensing cycle
sation pour produire une partie de l'énergie nécessaire au fonctionnement de l'installation, Le procédé conforme à l'invention est décrit ci-après In order to produce a part of the energy necessary for the operation of the installation, the process according to the invention is described below.
en se référant au schéma de la figure annexée. with reference to the diagram of the attached figure.
Le gazogène souterrain 1 est alimenté par un agent gazéifiant injecté à température ambiante et à pression élevée The underground gasifier 1 is fed with a gasifying agent injected at ambient temperature and at high pressure.
(par exemple 40 bar à 50 bar). Cet agent gazéifiant est cons- (for example 40 bar at 50 bar). This gasifying agent is
titué par un mélange d'oxygène provenant de l'usine de sépara- by a mixture of oxygen from the separation plant
tion de l'oxygène de l'air 2 et de C02 provenant de l'usine de oxygenation of air 2 and CO2 from the
traitement du gaz produit.treatment of the gas produced.
Le gaz brut arrive à la sortie du gazogène à une tem- The raw gas arrives at the exit of the gasifier at a time
pérature de l'ordre de 600 C à 8000 C. Son évacuation vers la surface est assurée par un ou temperature of the order of 600 C to 8000 C. Its evacuation to the surface is provided by one or
plusieurs sondages à gaz, tels que 3 comportant chacun un revê- several gas tests, such as 3 each with a coating of
tement métallique cimenté dans les terrains et un tube métal- metal cemented in the ground and a metal tube
lique intérieur suspendu à la tête de puits et librement dila- interior suspended from the wellhead and freely
table vers le bas.table down.
Une conduite 4 munie des dispositifs de réglage appro- A pipe 4 provided with appropriate adjustment devices
priés inJecte de l'eau sous pression dans l'espace annulaire qui sépare le revêterment et le tube int6rieur. Cette eau s'évapore au contact de la paroi chaude du tube intérieur et la vapeur, Injection of pressurized water into the annular space between the lining and the inner tube. This water evaporates in contact with the hot wall of the inner tube and the steam,
ainsi produite, se mélange au gaz brut au pied du sondage. thus produced, mixes with raw gas at the bottom of the borehole.
Le débit d'agent gazéifiant et le débit d'eau de re- The flow of gasifying agent and the flow of water
froidissement sont réglés de telle façon que le mélènge de gaz cooling are regulated in such a way that the gas melenge
brut et de vapeur produite par l'eau de refroidissement par- raw and steam produced by cooling water par-
vienne en surface à une pression de l'ordre de 15 bar à 20 bar et à une température de l'ordre de 2000 C. comes to the surface at a pressure of the order of 15 bar at 20 bar and at a temperature of about 2000 C.
Le mélange de gaz brut et de vapeur traverse un cy- The mixture of raw gas and steam passes through a cy-
clone calorifugé 5, qui élimine la majeure partie des particules insulated clone 5, which eliminates most of the particles
solides entraînées, puis un laveur 6 qui sature le gaz en humi- entrained solids, then a scrubber 6 which saturates the gas with moisture.
dité et qui élimine les poussières fines et les hydrocarbures and eliminates fine dust and hydrocarbons
condensables.condensable.
Après cette première épuration, le mélange de gaz et de vapeur passe par tn compresseur 7, qui porte sa pression à un niveau de l'ordre de 40 bar h 50 bar et sa température au voisinage de 300 C. Un complément d'eau ou de vapeur est ajouté à travers la conduite 8, afin d'ajuster la température et la teneur en humidité du gaz, au niveau optimal requis par After this first purification, the mixture of gas and steam passes through a compressor 7, which raises its pressure to a level of about 40 bar to 50 bar and its temperature to about 300 C. A supplement of water or of steam is added through line 8 to adjust the temperature and moisture content of the gas to the optimum level required by
l'opération de conversion catalytique du C00. the catalytic conversion operation of C00.
Le gaz est enrichi en hydrogène par conversion de la majeure partie du C0, qu'il contient, suivant la réaction: The gas is enriched in hydrogen by conversion of most of the CO, which it contains, according to the reaction:
CO + I120 C02 + 112 + 41 kJ/mole.CO + I 120 CO 2 + 112 + 41 kJ / mole.
Cette réaction est réalisée dans les réacteurs 9 et This reaction is carried out in the reactors 9 and
11 garnis d'un catalyseur capable d'topérer en présence de com- 11 equipped with a catalyst capable of toping in the presence of
posés sulfureux (par exemple, un catalyseur à base de molybdate sulfurous deposits (for example, a molybdate-based catalyst
de cobalt). Chacun des deux réacteurs est suivi d'une ou plu- cobalt). Each of the two reactors is followed by one or more
sieurs chaudières de récupération, telles que 10 et 12, q(lui utilisent la chaleur dégagée par la réaction de conversion pour produire de la vapeur à pression élevée (de l'ordre de 40 bar à bar). En variante, on peut également envisager de regrouper 10 recovery boilers, such as 10 and 12, use the heat generated by the conversion reaction to produce high pressure steam (in the range of 40 bar to bar). to group
réacteurs de conversion et chaudières de récupération en utili- conversion reactors and recovery boilers using
sant des réacteurs à lit fluidisé refroidis par des tubes éva- fluidized bed reactors cooled by evaporating tubes.
porateurs d'eau disposés à l'intérieur du lit. porators of water arranged inside the bed.
Après refroidissement final du gaz dans le refroidis- After final cooling of the gas in the cooling
seur 13 et élimination de l'eau et des condensais dans le sépa- 13 and the removal of water and condensates in the sepa-
rateur 14, le gaz est introduit dans le réacteur 15 dans lequel s'effectue la séparation de la majeure partie du 002 et du H2S, 14, the gas is introduced into the reactor 15 in which is carried out the separation of most of the 002 and H2S,
par lavage sous pression, au moyen d'un solvant approprié. by pressure washing, using a suitable solvent.
Le gaz épuré, toujours sous pression, est évacué par The purified gas, still under pressure, is evacuated by
la conduite 26 pour être dirigé vers les usines de synthèse chi- conduct 26 to be directed to the chemical synthesis plants
mique ou vers le réseau de distribution. or to the distribution network.
Le solvant détendu à pression atmosphérique dans le The solvent expanded at atmospheric pressure in the
détendeur 16 passe dans le séparateur 17, dans lequel le li- expander 16 passes into the separator 17, in which the
quide est porté à la température voulue par un circuit de chauf- quide is brought to the desired temperature by a heating circuit.
fage 18.fage 18.
Le C02 et le H2S se séparent et sont amenés dans l'installation de désulfuration 19, dans laquelle la majeure C02 and H2S separate and are brought into the desulphurization plant 19, in which the major
partie du H2S est éliminée par une technique chimique classique. part of the H2S is removed by a conventional chemical technique.
Le 002 nécessaire à la gazéification souterraine est The 002 needed for underground gasification is
recomprimé jusqu'à la pression d'injection dans une installa- recompressed up to the injection pressure in an installation
tion de compression à plusieurs étages, tels que 20 et 21 avec réfrigérants intercalaires. L'excédent de C02 est éliminé par la conduite 22 pour servir à d'autres usages ou être rejeté à l'atmosphère. Les différents compresseurs sont actionnés par des turbines à vapeur, telles que 23, 24 et 25 alimentées par la compression ratio, such as 20 and 21 with intercalated refrigerants. The excess of CO 2 is removed via line 22 for other purposes or to the atmosphere. The different compressors are powered by steam turbines, such as 23, 24 and 25 powered by the
vapeur produite dans les chaudières de récupération 10 et 12. steam produced in the recovery boilers 10 and 12.
Les avantages que l'on peut tirer du remplacement d'un agent gazéifiant contenant une importante quantité de vapeur à The benefits that can be gained from replacing a gasifier containing a large amount of steam to
température élevée par un agent gazéifiant constitué par un mé- high temperature by a gasifying agent consisting of a
lange d'oxygène et de dioxyde de carbone distribué à température oxygen and carbon dioxide at room temperature
ambiante ont déjà été signalés précédemment. have already been reported previously.
Ce remplacement permet de réduire le diamètre et le co"t des sondages d'injection de l'agent gazéifiant; il permet aussi d'envisager d'utiliser une méthode mixte comportant une préparation des chantiers de gazéification par les techniques This replacement makes it possible to reduce the diameter and the cost of the gasification agent injection holes, and it also makes it possible to envisage using a mixed method comprising a preparation of the gasification sites by the techniques
minières conventionnelles et une distribution de l'agent gazéi- conventional mining and distribution of the gasifier
fiant par un réseau de conduites établies dans les galeries sou- through a network of conducts established in the galleries
terraines. On peut cependant se demander si ces avantages ne sont terraines. However, it is questionable whether these benefits are
pas compensés par une importante diminution du rendement éner- not offset by a significant decrease in energy efficiency.
gétique, qui aurait pour conséquence une sensible augmentation which would result in a significant increase
du prix de revient du gaz produit.the cost price of the gas produced.
Pour répondre à cette objection, on procède ci-après à l'étude comparative de la production d'un gaz à haute teneur en hydrogène par la méthode classique de gazéification au moyen d'un mélange oxygène-vapeur et de la production du même type de In response to this objection, the following is a comparative study of the production of a gas with a high hydrogen content by the conventional method of gasification using an oxygen-vapor mixture and the production of the same type. of
gaz par le procédé qui fait l'objet de la présente invention. gas by the process which is the subject of the present invention.
A titre d'exemple, on choisit le cas d'une installa- For example, we choose the case of an installation
tion comportant un gazogène souterrain fonctionnant sous pression de 32 bar, avec une température de sortie de 9000 C et dont with an underground gas generator operating under pressure of 32 bar, with an outlet temperature of 9000 C and
l'objectif est de produire un gaz destiné à la synthèse du mé- the objective is to produce a gas intended for the synthesis of
thanol, dont le rapport molaire H2/CO doit être légèrement su- thanol, whose molar ratio H2 / CO must be slightly
périeur à 2. La pression d'injection de l'agent gazéifiant est supposée être de 45 bar et la pression utile du gaz produit de bar. On utilise un modèle de calcul basé sur les équilibres classiques des réactions H20 + C et CO2 + C et sur l'hypothèse less than 2. The injection pressure of the gasifying agent is assumed to be 45 bar and the working pressure of the product gas bar. We use a calculation model based on the classical balances of the H20 + C and CO2 + C reactions and on the hypothesis
que le méthane produit provient essentiellement de la décomposi- that the methane produced comes mainly from the decomposition
tion des matières volatiles du charbon. volatiles of coal.
En appliquant ce modèle à un gisement de charbon an- Applying this model to a coal bed
thraciteux à 7 % de matières volatiles sur charbon pur, on par- thraciteux with 7% volatile matter on pure charcoal, it is
vient aux résultats suivants:comes to the following results:
I. Gazéification par un mélange oxygène-vapeur. I. Gasification by an oxygen-vapor mixture.
Composition du gaz (en % du vol. de gaz brut) Gaz: Brut Refroidi Converti Epuré Gas composition (in% of raw gas volume) Gas: Gross Cooled Converted Purified
à 9000 C à 2000 Cat 9000 C to 2000 C
CO: 33,5 33,5 23,0 23,0CO: 33.5 33.5 23.0 23.0
C02: 15,5 15,5 26,0C02: 15.5 15.5 26.0
H2: 36,0 36,0 46,5 46,5H2: 36.0 36.0 46.5 46.5
CH: 2,5 2,5 2,5 2,5CH: 2.5 2.5 2.5 2.5
H20: 12,5 62,5 52,0 ---H20: 12.5 62.5 52.0 ---
,0 150,0 150,0 72,0, 0 150.0 150.0 72.0
Dans ces conditions opératoires, le rendement de Under these operating conditions, the yield of
:0 0 -2491945: 0 0 -2491945
gazéification (P.C.I. du gaz brut/P.C.I. du charbon gazéifié) gasification (P.C.I. of raw gas / P.C.I. of gasified coal)
atteint 88 %.reaches 88%.
La consommation d'agents gazéifiants s'élève à: - 0,175 mole d'oxygène et à - 0,407 mole de vapeur par mole de gaz brut produit. II. Gazéification au moyen d'un mélange oxygène-CO Composition du gaz (en % du vol. de gaz brut) GAZ: Brut Refroidi Converti Epuré -_ a 900 C a 200 C The consumption of gasifying agents amounts to: 0.175 mole of oxygen and 0.407 mole of vapor per mole of raw gas produced. II. Gasification using an oxygen-CO mixture Gas composition (in% of raw gas volume) GAS: Raw Cooled Converted Purified at 900 to 200 ° C
CO. 55,0 55,0 20,0 20,0CO. 55.0 55.0 20.0 20.0
C02: 37,0 37,0 72,0 ---C02: 37.0 37.0 72.0 ---
H2: 5,5 5,5 40,5 40,5H2: 5.5 5.5 40.5 40.5
CH4: 2,2 2,2 2,2 2,2CH4: 2,2 2,2 2,2 2,2
H20: 0,3 50,3 15,3 -H20: 0.3 50.3 15.3 -
,0 150,0 150,0 62,7, 0 150.0 150.0 62.7
Le rendement de gazéification (P.C.I. du gaz brut/ Gasification yield (GCI of raw gas /
P.C.I. du charbon gazéifié) atteint 86 %. P.C.I. carbonated coal) reaches 86%.
La consommation d'agents gazéifiants s'élève à: - 0,187 mole d'oxygène et à The consumption of gasifying agents amounts to: - 0.187 mole of oxygen and
- 0,441 mole de 002 par mole de gaz brut produit. 0.441 mole of 002 per mole of raw gas produced.
Si ces chiffres de rendement de gazéification et de If these figures of gasification yield and
consommation d'agents gazéifiants sont ramenés à une même pro- consumption of gasifying agents are reduced to the same
duction de gaz épuré, les valeurs obtenues sont à l'avantage de purified gas, the values obtained are to the advantage of
la gazéification au moyen du mélange oxygène-vapeur. gasification using the oxygen-vapor mixture.
En effet, compte tenu de la réduction de pouvoir calo- In fact, given the reduction of
rifique résultant de l'opération de conversion du 00, il vient: Pour la gazéification à l'oxygène-vapeur: Rendement de gazéification (gaz épuré/charbon) = 86,1 % Consommation d'oxygène: 0,175 x 100 = 0,243 mole/mole Consommation de vapeur: 0,407 x - = 0,565 mole/mole Pour la gazéification à l'oxygène-dioxyde de carbone: Rendement de gazéification (gaz épuré/charbon) = 79,3 % Consommation d'oxygène: 0,187 x 100 = 0,298 mole/mole 62,7 Consommation de C02: 0,441 x 100 = 0,703 mole/mole As a result of the 00 conversion operation, it comes: For oxygen-steam gasification: Gasification yield (purified gas / coal) = 86.1% Oxygen consumption: 0.175 x 100 = 0.243 mol / mole Vapor consumption: 0.407 x - = 0.565 mole / mole For oxygen gas-carbon dioxide gasification: Gasification efficiency (purified gas / coal) = 79.3% Oxygen consumption: 0.187 x 100 = 0.298 mole / mole 62.7 C02 consumption: 0.441 x 100 = 0.703 mole / mole
62,762.7
Cependant, la conclusion se modifie si l'on 6titdie le However, the conclusion changes if we read the
bilan énergétique global du procédé; en effet, deux faits ma- overall energy balance of the process; indeed, two facts
Jeurs sont h l'avantage du procédé à l'oxygine-CO2: 1 ) la compression d'une nole de CO, de 1 bar à 45 bar consomme sensiblement noins d'énergie que la production d'une mole de vapeur à la même pression; 2 ) la chaleur dégagée par l'opération de conversion du CO n'est pas une chaleur perdue, mais une chaleur qui peut 8tre récupérée nous forme de vapeur à un niveau thermique relativement élevé The advantage of the CO2-Oxygen process is that: 1) the compression of a CO 2 from 1 bar to 45 bar consumes substantially less energy than the production of one mole of steam at the same pressure; 2) The heat generated by the CO conversion operation is not lost heat, but a heat that can be recovered forms us vapor at a relatively high thermal level
(de l'ordre de 300 C l 400 C).(of the order of 300 C 1 400 C).
Compte tenu de ces deux facteurs et si l'on attribue Given these two factors and if we attribute
un rendement de 40 ('), à l'opération de conversion d'énergie ther- a yield of 40 (') at the heat energy conversion
mique en énergie mécanique, le bilan énergétique final se pré- in mechanical energy, the final energy balance is
sente comme suit: Gazéification à l'oxyène-vapeur kJ/m3 gaz épuré % du P'. C.I. du charbon gazéifié Contenu énergétique du gaz 12 235 86,1 Récupération chaleur de conversion: + 267,5 + 1,9 Production de l'oxygbne et de la vapeur: -2 633,5 -13,5 Compression du gaz avant conversion: - 836 - 5,9 Rendement énergétique 9 033 63,6 Gazéification à l'oxygèno-COo gaz épuré ' du P.C.I. du charbon Gazéifié Contenu énergétique du gaz: 12 235 79,5 Récupération chaleur de conversion: + 1 028 + 6,6 Production de l'oxygène et compression du C02 _ 2 550 - 16,5 Compression du gaz avant conversion: _ 961 - 6,2 Rendement énergétique 9 752 63,2 Fees as follows: Oxygen vapor gasification kJ / m3 purified gas% of P '. Carbonaceous coal IC Energy content of the gas 12 235 86.1 Conversion heat recovery: + 267.5 + 1.9 Production of oxygen and steam: -2 633.5 -13.5 Gas compression before conversion : - 836 - 5.9 Energy efficiency 9 033 63.6 Gasification with oxygen and CO gas purified from the ICP Carbonified coal Energy content of the gas: 12 235 79.5 Conversion heat recovery: + 1 028 + 6.6 Oxygen production and compression of C02 _ 2 550 - 16.5 Gas compression before conversion: _ 961 - 6.2 Energy yield 9,752 63.2
Ces résultats montrent que, du point de vue du ren- These results show that, from the point of view of
dement énergétique, les deux procédés sont pratiquement équiva- the two processes are practically equivalent
lents et cette conclusion serait encore renforcée, si la sépa- and this conclusion would be further strengthened if the separation
ration du C02 dans le séparateur 17 s'effectuait à une pression optimisée, supérieure à la pression atmosphérique, et si l'on tenait compte de l'effet inhibiteur du dégagement des matières CO 2 in the separator 17 was carried out at an optimized pressure, higher than atmospheric pressure, and taking into account the inhibiting effect of the release of the materials.
volatiles du charbon sur la réaction du gaz à l'eau. volatiles of coal on the reaction of gas to water.
En résumé, le procédé conforme à l'invention permet de bénéficier de tous les avantages que procure l'utilisation d'un agent gazéifiant non condensable, qui peut être utilisé à la température ambiante, sans entratner d'inconvénients sur le plan du rendement énergétique de l'installation. Ce résultat est obtenu par une association des opérations de gazéification In summary, the process according to the invention makes it possible to benefit from all the advantages that come from the use of a non-condensable gasifying agent which can be used at ambient temperature, without entailing any drawbacks in terms of energy efficiency. of the installation. This result is obtained by an association of gasification operations
souterraine du charbon, de refroidissement du gaz et de conver- underground coal, gas cooling and conver-
sion du CO qui permet de valoriser par voie chimique la vapeur fatale produite par le refroidissement du gaz brut, dans des CO, which makes it possible to chemically recover the fatal vapor produced by the cooling of the raw gas, in
conditions de pression et de température trop basses pour per- pressure and temperature conditions too low for
mettre son utilisation rentable dans un cycle thermodynamique et qui permet de valoriser la chaleur dégagée par la réaction de conversion en produisant de la vapeur à température relativement élevée, utilisée dans un cycle à condensation, pour produire une to make its use profitable in a thermodynamic cycle and which makes it possible to value the heat released by the conversion reaction by producing relatively high temperature steam, used in a condensation cycle, to produce a
partie de l'énergie nécessaire au fonctionnement de l'installa- part of the energy required for the operation of the
tion,tion,
L'économie énergétique du procédé est également favo- The energy saving of the process is also
risée par le fait que le 002 qui résulte de l'épuration du gaz est utilisé comme agent gazéifiant et que la compression de ce C C02 consomme moins d'énergie que la production d'une quantité owing to the fact that the 002 which results from the purification of the gas is used as a gassing agent and that the compression of this C C02 consumes less energy than the production of a quantity.
équivalente de vapeur d'eau.equivalent of water vapor.
249 1945249 1945
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BE6/47289ABE885682A (en) | 1980-10-13 | 1980-10-13 | PROCESS FOR PRODUCING A HIGH HYDROGEN GAS BY SUBTERRANEAN COAL GASIFICATION |
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2491945A1true FR2491945A1 (en) | 1982-04-16 |
| FR2491945B1 FR2491945B1 (en) | 1985-08-23 |
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8118874AExpiredFR2491945B1 (en) | 1980-10-13 | 1981-10-07 | PROCESS FOR PRODUCING A HIGH HYDROGEN GAS BY SUBTERRANEAN COAL GASIFICATION |
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE3140028C2 (en) |
| FR (1) | FR2491945B1 (en) |
| GB (1) | GB2086416B (en) |
| NL (1) | NL8104624A (en) |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114231322A (en)* | 2021-12-31 | 2022-03-25 | 北京派创石油技术服务有限公司 | Gas purification and carbon dioxide circulation treatment method |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4333082A1 (en)* | 1992-10-10 | 1994-04-14 | Heinz Hinterholzinger | Fuel gas prodn from esp domestic waste - by reaction with coal and water in abandoned coal mine. |
| US6715546B2 (en) | 2000-04-24 | 2004-04-06 | Shell Oil Company | In situ production of synthesis gas from a hydrocarbon containing formation through a heat source wellbore |
| US6698515B2 (en) | 2000-04-24 | 2004-03-02 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a coal formation using a relatively slow heating rate |
| US6588504B2 (en) | 2000-04-24 | 2003-07-08 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a coal formation to produce nitrogen and/or sulfur containing formation fluids |
| US6715548B2 (en) | 2000-04-24 | 2004-04-06 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation to produce nitrogen containing formation fluids |
| US7096953B2 (en) | 2000-04-24 | 2006-08-29 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a coal formation using a movable heating element |
| US7011154B2 (en) | 2000-04-24 | 2006-03-14 | Shell Oil Company | In situ recovery from a kerogen and liquid hydrocarbon containing formation |
| AU5836701A (en) | 2000-04-24 | 2001-11-07 | Shell Int Research | In situ recovery of hydrocarbons from a kerogen-containing formation |
| US6929067B2 (en) | 2001-04-24 | 2005-08-16 | Shell Oil Company | Heat sources with conductive material for in situ thermal processing of an oil shale formation |
| US20030079877A1 (en) | 2001-04-24 | 2003-05-01 | Wellington Scott Lee | In situ thermal processing of a relatively impermeable formation in a reducing environment |
| EA009350B1 (en) | 2001-04-24 | 2007-12-28 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Method for in situ recovery from a tar sands formation and a blending agent |
| US7096942B1 (en) | 2001-04-24 | 2006-08-29 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a relatively permeable formation while controlling pressure |
| US7090013B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-08-15 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation to produce heated fluids |
| US7165615B2 (en) | 2001-10-24 | 2007-01-23 | Shell Oil Company | In situ recovery from a hydrocarbon containing formation using conductor-in-conduit heat sources with an electrically conductive material in the overburden |
| AU2002360301B2 (en) | 2001-10-24 | 2007-11-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | In situ thermal processing and upgrading of produced hydrocarbons |
| US7077199B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-07-18 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of an oil reservoir formation |
| US6969123B2 (en) | 2001-10-24 | 2005-11-29 | Shell Oil Company | Upgrading and mining of coal |
| US7104319B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-09-12 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a heavy oil diatomite formation |
| AU2003285008B2 (en) | 2002-10-24 | 2007-12-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Inhibiting wellbore deformation during in situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation |
| WO2004097159A2 (en) | 2003-04-24 | 2004-11-11 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Thermal processes for subsurface formations |
| ATE392534T1 (en) | 2004-04-23 | 2008-05-15 | Shell Int Research | PREVENTION OF RETURN IN A HEATED COUNTER OF AN IN-SITU CONVERSION SYSTEM |
| RU2396305C1 (en)* | 2008-04-02 | 2010-08-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственная фирма "Медведь" | Method of hydrogen formation from coal-bearing layer |
| US8784661B2 (en) | 2010-02-13 | 2014-07-22 | Mcallister Technologies, Llc | Liquid fuel for isolating waste material and storing energy |
| CN102906226A (en)* | 2010-02-13 | 2013-01-30 | 麦卡利斯特技术有限责任公司 | Engineered fuel storage, respeciation and transport |
| EP2534226A4 (en) | 2010-02-13 | 2014-03-26 | Mcalister Technologies Llc | Multi-purpose renewable fuel for isolating contaminants and storing energy |
| AU2011362998A1 (en) | 2010-12-08 | 2013-07-04 | Mcalister Technologies, Llc | System and method for preparing liquid fuels |
| WO2013025658A2 (en) | 2011-08-12 | 2013-02-21 | Mcalister Technologies, Llc | Energy and/or material transport including phase change |
| WO2013090979A1 (en)* | 2011-12-21 | 2013-06-27 | Linc Energy Ltd | Ucg product gas quenching method and apparatus |
| US9133011B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-09-15 | Mcalister Technologies, Llc | System and method for providing customized renewable fuels |
| CN103670361B (en)* | 2013-12-02 | 2017-02-15 | 新奥气化采煤有限公司 | Gas injection device, coal underground gasification system and coal underground gasification method |
| CN113279807B (en)* | 2021-06-29 | 2024-08-02 | 山西焦煤集团有限责任公司 | Tempering prevention system and method for reinjection of underground gasified carbon dioxide of coal |
| CN114837649B (en)* | 2022-04-29 | 2023-09-26 | 中联煤层气国家工程研究中心有限责任公司 | Coal bed gas separation system and process |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE455699A (en)* | ||||
| US3506309A (en)* | 1968-05-16 | 1970-04-14 | Hans Joachim Von Hippel | Method and system for gasifying underground deposits of coal |
| US3770398A (en)* | 1971-09-17 | 1973-11-06 | Cities Service Oil Co | In situ coal gasification process |
| BE829804A (en)* | 1975-06-02 | 1975-10-01 | METHOD AND APPARATUS FOR COOLING GAS FOR UNDERGROUND CARBONIFICATION OF SOLID FUEL DEPOSITS | |
| BE844021A (en)* | 1976-07-09 | 1976-11-03 | METHOD AND APPARATUS FOR COOLING GAS FOR UNDERGROUND CARBONIFICATION OF SOLID FUEL DEPOSITS | |
| US4089373A (en)* | 1975-11-12 | 1978-05-16 | Reynolds Merrill J | Situ coal combustion heat recovery method |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE860888A (en)* | 1977-11-16 | 1978-03-16 | Iniex | THERMALLY CONTROLLED VALVE FOR AUTOMATIC ADJUSTMENT OF THE FLOW OF COOLING LIQUID OF GASES OBTAINED BY UNDERGROUND GASING OF SOLID FUEL DEPOSITS OR BY IN-SITU COMBUSTION OF OIL DEPOSITS |
| US4114688A (en)* | 1977-12-05 | 1978-09-19 | In Situ Technology Inc. | Minimizing environmental effects in production and use of coal |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE455699A (en)* | ||||
| US3506309A (en)* | 1968-05-16 | 1970-04-14 | Hans Joachim Von Hippel | Method and system for gasifying underground deposits of coal |
| US3770398A (en)* | 1971-09-17 | 1973-11-06 | Cities Service Oil Co | In situ coal gasification process |
| BE829804A (en)* | 1975-06-02 | 1975-10-01 | METHOD AND APPARATUS FOR COOLING GAS FOR UNDERGROUND CARBONIFICATION OF SOLID FUEL DEPOSITS | |
| US4089373A (en)* | 1975-11-12 | 1978-05-16 | Reynolds Merrill J | Situ coal combustion heat recovery method |
| BE844021A (en)* | 1976-07-09 | 1976-11-03 | METHOD AND APPARATUS FOR COOLING GAS FOR UNDERGROUND CARBONIFICATION OF SOLID FUEL DEPOSITS |
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114231322A (en)* | 2021-12-31 | 2022-03-25 | 北京派创石油技术服务有限公司 | Gas purification and carbon dioxide circulation treatment method |
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3140028A1 (en) | 1982-05-06 |
| NL8104624A (en) | 1982-05-03 |
| FR2491945B1 (en) | 1985-08-23 |
| DE3140028C2 (en) | 1986-09-04 |
| GB2086416A (en) | 1982-05-12 |
| GB2086416B (en) | 1984-06-13 |
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2491945A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCING HIGH HYDROGEN GAS BY COAL UNDERGROUND GASIFICATION | |
| US4098339A (en) | Utilization of low BTU natural gas | |
| US4119566A (en) | Production of nitrogen-rich gas mixtures | |
| US3976443A (en) | Synthesis gas from solid carbonaceous fuel | |
| EP0225146B1 (en) | Two-stage coal gasification process | |
| AU2006301238B2 (en) | Method for producing synthesis gas or a hydrocarbon product | |
| AU679655B2 (en) | Partial oxidation process with production of power | |
| EA000055B1 (en) | Method for increasing methane recovery from a subterranean coal formation by injection of tail gas from a hydrocarbon synthesis process | |
| HUE028745T2 (en) | Production of synthesis gas through controlled oxidation of biomass | |
| CA1059319A (en) | Production of clean fuel gas | |
| CA2620734C (en) | Method of producing a hydrocarbon stream from a subterranean zone | |
| JPS5822072B2 (en) | Fuel gas production method | |
| FR2493861A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCTION OF SYNTHETIC GAS PRACTICALLY FREE OF PARTICLES | |
| EP0061323B1 (en) | Process for producing carbon dioxide, and carbon dioxide so produced | |
| BE885682A (en) | PROCESS FOR PRODUCING A HIGH HYDROGEN GAS BY SUBTERRANEAN COAL GASIFICATION | |
| US4218326A (en) | Production of nitrogen-rich gas mixtures | |
| CN110467943B (en) | Method for preparing natural gas, olefin and coal tar from coal | |
| US2134548A (en) | Process for the production of a gas of high calorific power | |
| CA2076884C (en) | Process for gasifying coal and apparatus for coal gasification | |
| EP0273024B1 (en) | Method of producing methane by underground coal gasification | |
| FR2491490A1 (en) | Synthesis gas prodn. from solid fuels - by injecting mixt. of fuel and oxidant into plasma arc | |
| RU2345116C1 (en) | Method for making gas carbon and synthesis gas in coal conversion | |
| JPS5869291A (en) | Gasification of solid fuel and gas producer | |
| RU1810510C (en) | Method for heat removal from gas flow from underground blind borehole | |
| DANCASTER | CHAPTER XI THE ILLUMINATING GAS INDUSTRY BY ERNEST A. DANCASTER, B. Sc. LITERATURE |
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TP | Transmission of property | ||
| TP | Transmission of property | ||
| ST | Notification of lapse |